![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Ушаков, Константин Андреевич. Аэродинамика осевых вентиляторов и элементы их конструкций
.pdf§ 4. ПРИМЕР ПРОФИЛИРОВАНИЯ ЛОПАТОЧНЫХ ВЕНЦОВ
Спрофилируем лопаточные венцы рабочего колеса и СА вен
тилятора |
схемы К + СА, |
рассчитанных на параметры, опреде |
|
ленные в |
примере 1 (гл. |
IV, § |
6). |
Эти параметры следующие: |
/7т = 0,313; са = 0,56; /г2 = 0,24: |
||
Гса =-0,238; <7 = 0,7. |
колеса на это задание можно ожи |
||
Согласно рис. 59, для |
дать величину |
(тСж)вт^1,3. Учитывая обычно принимаемое |
|
значение Сж и то, что в средней части лопатки |
величина ~СЖ |
|
будет меньше, |
примем коэффициент учета вязкости &к=1,14. |
|
Выбираем пять |
расчетных сечений: г = 0,72; 0,8; 0,863; 0,92 и |
|
0,98, из которых одно соответствует среднему |
радиусу гср = |
== 0,863.
Расчеты сводим в таблицы. Углы выхода потока из реше ток, углы средних скоростей и соответствующие скорости потока, коэффициенты силы Жуковского соответствуют обте канию профилей идеальной жидкостью. Для идеальной жид кости СЖ, ИД -- Су Ид.
В целях упрощения записей индекс „ид“ везде будет опу щен и вместо Сж будет писаться Су.
Формулы будут выписаны в общем виде. Так как профили руется схема K-j-СА, параметр —
Профилирование рабочего колеса
Расчет углов, скоростей и |
величины тСж для рабочего ко |
|||||
леса приведен в табл. |
2. |
|
|
Таблица 2 |
||
|
|
|
|
|||
Г |
|
0,72 |
0,8 |
0,863 |
0,92 |
0,98 |
— |
«J /7Т |
|
|
|
|
|
Ctg |
— |
1,288 |
1,429 |
1,540 |
1,645 |
1,750 |
|
|
37°50' |
35°00' |
33°00' |
31’20' |
29=45' |
— _ (1 4- щ) //TfeK |
|
|
|
|
|
|
Ctg 2 = |
|
0,398 |
0,632 |
0,803 |
0,95 |
1,1 |
с а |
|
|
|
|
|
|
?2 |
|
68°15' |
58°25' |
51°15' |
46°30' |
42°15' |
159
Продолжение табл. 2
|
|
|
|
|
Г |
|
|
|
|
0,72 |
0,8 |
0,863 |
0,92 |
0,93 |
|||
|
|
CtgPoo = 4"(CtS l + CtS W |
|
0,843 |
1,031 |
1,17 |
1,30 |
1,42 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
49°55' |
44°10' |
40°30' |
37°35' |
35°05' |
||||
|
|
|
— |
|
С а |
|
|
|
|
0,732 |
0,804 |
0,863 |
0,918 |
0,975 |
|||
|
|
|
|
= |
Sin^ |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
2//TfeK |
|
|
|
|
1,355 |
1,115 |
0,958 |
0,848 |
0,750 |
|||
|
|
|
|
Х£ж —---- |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
''^оо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
—— |
Зададимся |
у |
втулки |
на |
г = 0,72, |
величиной |
|
Сж = 1,1, |
а на |
||||||||
|
|
Сж = 0,7. Этим |
определяется |
густота |
|
/'Jс \ |
на |
||||||||||
г = 0,98, |
т = |
ж |
|||||||||||||||
этих |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
_ |
|
_ |
|
^Ж |
|
|
радиусах и суммарная ширина лопаток bz = 2nn:. Задаемся |
|||||||||||||||||
линейным изменением l)z |
по радиусу (см. |
рис. |
|
71, а) |
и нахо- |
||||||||||||
|
|
|
|
|
bz |
|
(тСж) |
самым |
и Сж = -—— на |
других |
|||||||
дим величину т = —=, |
а тем |
|
|||||||||||||||
радиусах |
|
|
2кг' |
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
(табл. 3). |
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
С |
ж |
= с |
|
1,1 |
|
0,952 |
|
0,85 |
|
0,772 |
|
|
0,7 |
||||
|
у |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
1,23 |
|
1,17 |
|
1,13 |
|
1,1 |
|
|
|
1,07 |
||||
|
b z |
|
5,56 |
|
5,88 |
|
6,12 |
|
6,35 |
|
|
6,58 |
|||||
|
С |
) |
0,108 |
0,100 |
|
0,0935 |
|
0,088 |
|
|
'0,082 |
||||||
|
Я1 |
+ 6° |
|
+ 3°20' |
|
+ 1°30' |
|
0° |
|
|
|
—1’40' |
|||||
|
Относительную толщину профиля с у втулки (г = 0,7) выби |
||||||||||||||||
раем равной 0,11, а на |
конце |
(г=1,0) — равной |
0,08. |
Приняв |
|||||||||||||
линейное изменение с пэ |
радиусу, |
найдем |
ее |
|
значения |
для |
выбранных расчетных сечений (см. рис. 71, а). Задаемся линей ным изменением угла атаки аг от Ц-6° на г = 0,7 до —2° на
7=1,0.
1.60
Определение угла установки и кривизны профиля проде
лаем здесь для г — 0,863. |
Для остальных радиусов все делается |
аналогично. |
|
Выписываем для г = 0,863: т=1,13; С\, = 0,85; с = 0,0935; |
|
роо = 40°30', (ft. = 49°30'); |
^ = 33°; (^ = 57°); а1 = +1°30'. Для |
построения зависимости Су(0к) требуется не менее трех точек.
Воспользуемся графиками с Р = 30, |
45 и 60°, т. е. |
выбираем р |
||||||||||
меньшие и большие &~=90— р„. Зависимость /(0К), |
соответ |
|||||||||||
ствующая данным т, Су, ре, как |
показывает опыт |
профилиро |
||||||||||
вания, является линейной, и поэтому для ее |
|
определения |
||||||||||
достаточно двух точек, т. |
е. двух значений f. Однако для боль |
|||||||||||
шой надежности получения правильного |
наклона |
прямой /(0) |
||||||||||
примем три значения / : 0, 0,05 и 0,10. |
|
|
|
|
|
|||||||
Для данных т= 1,13, с = 0,0935 |
|
и выбранных |
9 и |
/ берем |
||||||||
а0 с графиков (см. рис. 18—20) |
и |
вычисляем РГ = Р — «о- |
Они- |
|||||||||
маем |
dC |
графика (см. рис. |
14) |
|
и вычисляем |
|
Су |
по |
фор |
|||
с |
|
|
||||||||||
муле (161). |
Вычисления сводим |
в |
табл. 4. |
|
Таблица 4 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
3 |
|
60° |
|
|
|
45° |
|
|
|
30° |
|
|
< |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
0 |
0,05 |
0,1 |
0 |
|
0,05 |
0,1 |
0 |
|
0,05 |
0,1 |
|
|
2,0 |
—3,0 |
—7,9 |
1,4 |
—4,7 |
—10,4 |
1,2 |
-5,6 |
-12,6 |
Рг° = - “0°
— о
si" (»„ — Р)
dCy da
Су
0К° = 900 _ рг0
58 |
63 |
67,9 |
43,6 |
49,7 |
55,4 |
28,8 |
35,6 |
42,6 |
|
—10’30' |
|
|
4°30' |
|
|
19°30' |
|
|
—0,1825 |
|
|
0,0787 |
|
|
0,333 |
|
|
6,85 |
|
|
4,75 |
|
|
3,9 |
|
|
—1,25 |
|
|
0,374 |
|
|
1,3 |
|
32 |
| 27 |
22,1 |
46,4 |
40,3 |
34,6 |
61,2 |
54,4 |
47,4 |
|
|
По данным табл. 4 строим Су (0К) |
для каждого f и |
наносим |
|
прямую Су = 0,85 |
(рис. 71, б). Это |
дает первую |
искомую |
зависимость /(0К) |
(табл. 5), которую |
наносим на рис. |
71, в. |
11 Зак. 1/895 |
161 |
|
|
|
|
Таблица 5 |
|
/ |
0 |
0,05 |
0,1 |
|
0к |
53°00' |
46°45' |
40°15' |
<р =2arctg 2/ |
0 |
1Г25' |
22°40' |
|
рг — |
?-- Я1 |
55°30' |
44°05' |
32°50' |
6К ~ 90 — рг |
34°30' |
45°55' |
57°10' |
|
Подсчитав угол |
<р = 2 arctg 2/ |
и |
воспользовавшись |
форму |
|||||||
лой (162), |
найдем |
вторую |
зависимость /(0К) из условий входа |
|||||||||
потока (табл. |
5), которую также наносим на рис. 71, в. Точка |
|||||||||||
пересечения |
двух |
прямых |
на рис. |
71, в |
определяет искомую |
|||||||
пару значений |
f и |
0К для |
профиля на |
г = 0,863: /=0,0525,. |
||||||||
ек=46°20'. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Прежде чем приступить к построению профиля, нужно вы |
|||||||||||
брать число лопаток г. |
|
этом |
на |
среднем |
радиусе |
хорда |
||||||
— |
Выбираем z= 18. |
При |
||||||||||
bz |
б, 12 |
л „. |
удлинение лопатки |
|
|
|||||||
e= |
-jg- = |
—jg- |
=0,34, а |
|
|
|||||||
|
|
|
|
= |
|
|
|
=°'882' . |
|
|||
что находится в пределах, |
рекомендованных в гл. III, § 3. |
|||||||||||
|
Построение |
профиля |
показано |
на рис. 72. |
На хорде Ь — |
|||||||
= 6/? = 0,34 • |
750 = 255 мм, наклоненной под углом 0К = 46°2ОГ |
|||||||||||
к плоскости |
вращения, |
строится |
дуга |
окружности — средняя |
линия профиля с центральным углом 2? = 4 arctg 2/=4 arctg 2 X X 0,0525 = 24°. Радиус кривизны средней линии
|
|
Ь |
255 |
с 1 о |
|
Р = 75—---=5=—г™ = 612 мм. |
|||
|
г |
2 sin ср |
2 sin 12 |
|
Пользуясь безразмерными координатами профиля х и у, при |
||||
веденными |
на рис. |
5, рассчитывают его координаты x = xl и |
||
У = ус, где |
I = р2ср — длина |
дуги |
средней линии, a c = cb — |
= 0,0935 ■ 255 = 23,85 мм — максимальная толщина профиля.
Практически угол 2ср, стягивающий дугу средней линии про филя /, разбивают на десять равных частей и дополнительные деления, согласно таблице координат профиля, соответствую
щих значениям х (см. рис. 5), которые и откладываются от но-
162
сика профиля по дуге I. Ординаты у откладываются вверх и вниз от средней линии по радиусу кривизны. Полученные таким образом точки верхнего, а также нижнего контура профиля, со-
Рис. 72. К построению профиля
единяются плавной лекальной кривой; %о является координа-
Рис. 73. Геометрические параметры профилей рабочего колеса
ника, либо приближенно путем вывески профиля, вырезанного,
например, из картона, по двум взаимно |
перпендикулярным |
|
плоскостям. |
аэродинамический |
угол установки (м)к. |
На рис. 72 показаны |
||
и установочный угол |
0К. у, полученный |
после вычерчивания |
11* |
163. |
СТз
4^
-то-
Рис. 74. Построение лопатки колеса
профиля. Лопатка колеса устанавливается под углом 0К. у на
принятом установочном радиусе густ, обычно равным среднему
п 1/ 1+^2
радиусу гср = R у —%— .
На рис. 73 приведены кривые распределения величин Ьк, 2<р, Ь, р и с по радиусу, пользуясь которыми строятся профили
на других г, что дает возможность построить чертеж лопатки (рис. 74). При этом профили отдельных сечений располагаются так, чтобы их центры тяжести находились на прямой, являю щейся радиусом колеса.
Профилирование спрямляющего аппарата
При расчете треугольников скоростей в СА в данном случае примем такой же коэффициент учета вязкости, как и для рабо чего колеса, т. е. Кса=1Д4. Этот расчет приведен в табл. 6.
Таблица б
|
|
Г |
|
0,72 |
0,8 |
0,863 |
0,92 |
0,98 |
|
|
(1 + «1)ят |
0,776 |
0,698 |
0,647 |
0,607 |
0,572 |
|
|
|
ctg 52 - |
гса |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
82 |
|
52’10' |
55’05' |
57=05' |
58’45' |
60’10 |
|
|
п2(1 +П!)ЯТАСА |
0,212 |
0,191 |
0,177 |
0,166 |
0,156 |
|
|
ctgS3 — |
ГСа |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вз |
|
78°00' |
79’10' |
80’00' |
80’35' |
81*10' |
ctg 5са- = 4“ (Ctg 82 + Ctg 6з) |
0,499 |
0,444 |
0,412 |
0,387 |
0,364 |
|||
|
|
°СА~ |
63’25' |
66°00' |
67°35' |
68’55' |
70°00' |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
_ |
Сд |
0,627 |
0,612 |
0,606 |
0,600 |
0,595 |
|
|
ССА~ |
sin8CA~ |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||
. ,, , |
= |
2 (1 + щ) (п2 —1) /7Т&СД* |
1,20 |
1,11 |
1,04 |
0,983 |
0,930. |
|
|тСу| |
---------------—------------- |
|||||||
|
|
|
"СА- |
|
|
|
|
|
|
|
Су |
|
0,916 |
0,942 |
0,95 |
0,96 |
0,965 |
|
|
т |
|
1,31 |
1,18 |
1,095 |
1,025 |
0,962 |
165
Выбираем на |
среднем |
радиусе |
величину С =0,95, т. е. |
||||
густоту |
(тС ) |
1,04 |
|
и |
— |
— |
bz — 2пгх — |
т = =Д —= 1,095 |
принимаем |
||||||
|
(_>у |
\/,УО |
|
|
|
|
|
= 2к0,863 • 1,095 = 5,93 = const по |
|
длине лопатки. Этим опре |
|||||
делится |
величина т и Су |
на всех |
радиусах |
(табл. |
6). Обычно, |
если это не вызывается какими-либо особыми конструктивными соображениями, лопатки СА выполняются листовыми. Для таких лопаток толщина листа назначается из конструктивных сообра
жений, а |
профилирование |
ведется |
для |
с — 0. |
Угол |
атаки |
на |
|||||
входе аг примем равным |
2°. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Произведем определение угла установки и кривизны про |
||||||||||||
филя для лопатки СА на |
г = 0,863. |
|
|
|
|
|
|
|||||
Все делается так же, как для лопатки рабочего колеса. |
||||||||||||
Выписываем |
для г = 0,863: |
т= 1,095; |
Су = 0,95; 8са~ =» |
|||||||||
= 67°30' |
(&„, = 22°30'); |
82 = 57°05' |
(»г = 32°55'); |
^ = + 2°. |
||||||||
Вычисления сводим |
в табл. 7. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
7 |
|
3 |
|
|
0° |
|
|
30° |
|
|
45° |
|
|
|
7 |
|
0 |
0,05 |
0,1 |
0 |
0,05 |
0,1 |
0 |
0,05 |
0,1 |
||
°°0 |
|
0 |
—7,8° |
-15,1 |
0 |
-6,8 |
— 13,8 |
0 |
—6,3 |
—12,5 |
||
М = Р°- а00 |
0 |
7,8 |
15,1 |
| 30 |
36,8 |
43,8 |
45 |
51.3 |
57,5 |
|||
|
|
|||||||||||
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— &г> |
|
22°25' |
|
|
—7°35' |
|
|
-22°35' |
|
|||
sin |
|
|
0,383 |
|
|
-0,131 |
|
|
—0,383 |
|
|
|
dCy |
|
|
3.4 |
|
|
3,92 |
|
|
4,8 |
|
|
|
da |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Су |
|
|
1,3 |
|
|
0,515 |
|
|
—1,84 |
|
|
|
еСА = 90°-?г° |
90 |
82,2 |
74,9 |
60 |
53,2 |
46,2 |
45 |
38,7 |
32,5 |
|||
При определении угла |
установи а и кривизны |
отрицате льный |
нак веЛИЧИНЫ тСу для |
|||||||||
<ЗА, связанный с отрицательно л циркул яцией |
нем |
I О |
ОТНО! тению |
цирку;1ЯЦНИ в |
Рабочем |
|||||||
колесе, не будем прин!«мать вт |
внимавие. |
|
|
|
|
|
|
|
|
166
Рис. 75. К определению угла установки и крнвиз ны профиля лопатки СА:
а — зависимость Су от при разных / ; б — к определе нию пары значений в(;д и /
167
Рис. 77. Построение лопатки СА