![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Иванюков Д.В. Полипропилен (свойства и применение)
.pdf[101, 102]. В этом случае сдвиг осуществляется только в кольцевом слое между «пробкой» и стенкой формующего инструмента.
Сепарация полимера и стеклянного наполнителя, сопровождаю щаяся миграцией наполнителя к центру капилляра, зависит в пер
вую очередь от размеров волокон: |
|
||
чем длиннее |
волокна |
и свободнее |
|
они расположены (т. е. чем меньше |
|
||
степень наполнения), |
тем больше |
|
|
проявляется сепарация. Измель |
|
||
ченные стеклянные волокна не се |
|
||
парируются, в то время как руб |
|
||
леные пряди |
(длиной, например, |
? |
|
от 12,7 до 25,4 мм) при прохожде- |
|||
нии через литники, |
капилляры |
|
ит. п. сильно сепарируются [103].
Сувеличением содержания стек лянного волокна в полипропилене эффективная вязкость расплава _
возрастает. Это видно, например, Со
из рис. IV.29, на котором пока v : 2 заны кривые течения полипропи сгэ лена отечественного производства,
ненаполненного и армированного 20 и 30 вес. % стеклянного воло кна диаметром 10 мкм и длиной
5 мм [104].
Исследование течения образцов полипропилена с высоким содер жанием стеклянного наполнителя в широком интервале температур
(от 176,4 до 260 °С) показало [100],
что при низких скоростях сдвига
независимо от температуры распла |
-з |
|
-1 |
||
ва имеет место явление «выжима |
|
||||
|
lg Г [aw//* 2] |
||||
ния» |
полимерной смолы, в резуль |
|
|||
|
|
|
|||
тате |
экструдированные образцы |
Рис. IV.29. |
Кривые |
течения поли |
|
резко |
«обедняются» наполните |
пропилена |
отечественного производ |
||
лем |
и представляют собой почти |
ства, наполненного стеклянным во |
|||
чистый полимер. |
По-видимому, по |
локном, в интервале температур 200— |
|||
260 РС; содержание стеклянного во |
|||||
мере уменьшения |
скорости сдвига |
|
локна: |
|
|
стеклянное волокно начинает обра |
X — 0%; О — 20%, |
А — 30%. |
зовывать «сетку», препятствующую стационарному потоку, через которую продавливается чистый поли
мер [100, 101]. Это приводит к аномально-высоким значениям эффек тивной вязкости стеклонаполненного полипропилена по сравнению
с ненаполненным в области низких значений у (рис. IV.30). При до статочно высоких скоростях сдвига «сетка» разрушается, что облег чает течение, и эффективные вязкости ненаполненных и наполненных
201
систем различаются меньше. Кроме того, при высоких значениях у возможно некоторое разрушение волокон наполнителя.
В некоторых случаях наблюдается [100] повышение текучести расплава при 10 и 20%-ном наполнении полипропилена по сравне нию с текучестью исходного полимера. В этом смысле интересны данные, представленные на рис. IV.31. Возможно, что аномальное изменение текучести в этом случае связано с понижением вязкости
полимера из-за деструкции в стеклонаполненных образцах, |
которые |
||||||||||||
|
|
|
|
были приготовлены в виде таблеток при же |
|||||||||
|
|
|
|
стких |
технологических |
режимах прессова |
|||||||
|
|
|
|
ния и литья под давлением. Кроме влияния |
|||||||||
|
|
|
|
деструкции полипропилена на текучесть его |
|||||||||
|
|
|
|
расплавов эти результаты можно объяснить |
|||||||||
|
|
|
|
также тем, что при введении 10 и 20 вес. % |
|||||||||
|
|
|
|
стеклянного |
волокна |
формируется поток с |
|||||||
|
|
|
|
центральной |
«пробкой», |
которая |
снижает |
||||||
|
|
|
|
объем |
материала, |
подверженного |
высоким |
||||||
|
|
|
|
скоростям сдвига в кольцевом слое. |
Это мо |
||||||||
|
|
|
|
жет снижать потери |
на |
трение и повышать |
|||||||
|
|
|
|
текучесть |
расплава |
композиции. |
По мере |
||||||
|
|
|
|
увеличения содержания стеклянного волокна |
|||||||||
|
|
|
|
в расплаве |
(до 40 |
вес. %) волокнам |
стано |
||||||
|
ьд 2г [ с ' ] |
вится |
все |
труднее |
ориентироваться |
и |
обра |
||||||
|
зовывать «пробку» в потоке, и они |
начи |
|||||||||||
|
|
|
|
||||||||||
Рис. IV.30. Зависимость |
нают |
физически взаимодействовать |
между |
||||||||||
эффективной вязкости от |
собой, |
что |
|
проявляется |
в затруднении те |
||||||||
скорости |
сдвига |
при |
чения |
и повышении вязкости расплава. |
|||||||||
204,4 °С в области отно |
|||||||||||||
Когда |
температура возрастает примерно |
||||||||||||
сительно |
низких |
значе |
|||||||||||
ний у для полипропилена |
от 177 °С (рис. IV.31, а) |
приблизительно до |
|||||||||||
ненаполненного (1) и на |
204 °С (рис. IV.31, |
б), расплав чистого поли |
|||||||||||
полненного |
40 |
вес. % |
пропилена |
становится менее вязким; |
добав |
||||||||
стеклянного |
волокна (2) |
ление 10 вес. % стеклянного волокна, по-ви |
|||||||||||
|
[ 100]. |
|
|||||||||||
|
|
|
|
димому, недостаточно для возникновения цен |
тральной «пробки» в потоке, и оно просто повышает эффективную вяз кость системы. При содержании стеклянного волокна 20 и 30% обра зуется «пробка», но эффект возрастания вязкости в этом случае невелик. Однако 40% наполнителя вызывают возникновение «сетки», и тече ние существенно затрудняется. Когда температура достигает 260 °С (рис. IV.31, б), вязкость полимера становится такой низкой, что 10, 20 и 30% стеклянного волокна оказывают слабое влияние на его течение (за исключением, может быть, случаев низких у, когда «сетка» может образовываться благодаря хаотичности расположения волокон); 40% наполнителя вновь оказывается достаточно для уве личения эффективной вязкости. Все сказанное, по-видимому, спра ведливо и для литья под давлением этих материалов в спиральную форму (рис. IV.32).
В материале, наполненном стеклянным волокном, по существу отсутствуют обратимые деформации сдвига и, следовательно, отсут-
202
ствуют или очень невелики эластичность расплава и разбухание после экструзии. Этот вывод подтверждается экспериментально [100]. Почти все стеклонаполненные экструдаты имеют одно и то же попе речное сечение, что указывает на малое изменение коэффициента
Рис. ІѴ.31. Зависимость эффективной вязкости расплавов стеклонаполненного полипропилена с изменением скорости сдвига [100] при температуре 176,7 °С (а), 204,4 ?С (б) и 260 °С (в). Содержание стеклянного волокна:
1 — 0%; 2 — 10; 8 _ 20; 4 _ 30 и 5 |
40%, |
разбухания с изменением скорости сдвига и температуры, в то время как исходный полипропилен обнаруживает весьма заметное разбу
хание (подробнее см. гл. V), возрастающее с увеличением у и умень шающееся с повышением температуры.
Рис. IV.32. Зависимость длины спи рального стержня при литье стеклонаполненного полипропилена от со держания стеклянного волокна и условий литья:
1 — 232 °С и |
144 МН/м2; |
2 — 232 °С и |
56 МН/м2; 3 — 204 °С и 144 |
МН/м2; 4 — |
|
204 |
°С и 56 МН/м2. |
Содержание стеклянного волокна, вес. "Іо
Модификация полипропилена антипиренами сопровождается су щественным понижением вязкости расплава материала, настолько сильным, что изделия с пониженной горючестью рекомендуется изготавливать, используя в качестве исходного высокомолекулярный
203
полипропилен с индексом расплава, не превышающим 0,5— 0,6 г/10 мин.
Кривые течения при введении даже очень малых количеств (до 1%) антипирирующих низкомолекулярных органических ве ществ, таких, как антрацен или хлорированный парафин, смещаются так, что эффективная вязкость расплавов падает пропорционально содержанию добавки [105]. Результаты измерений характеристиче ской вязкости и ИК-спектров [105, 106] показали, что переработка полипропилена в присутствии антипиренов приводит к интенсивной деструкции полимера. По этим причинам (а также из-за относительно высокой стоимости антипиренов) рекомендуется [106] ограничивать содержание хлорпарафинов и соединений сурьмы в полипропи лене 8%.
Ниже приводятся результаты технологической оценки вязкости
(по индексу расплава) для |
композиции |
на основе |
полипропилена |
|
с антипиренами (хлорпарафином и окисью сурьмы): |
||||
|
Модифицирующие добавки |
Индекс расплава |
||
|
|
|
(при 23 0 °С и 21,2 Н), |
|
Без добавок............................................................... |
г/Ю мин |
|||
0,53 |
||||
15% хлорпарафина-Ь 10% |
окисисурьмы . . . . |
2,30 |
||
18% |
хлорпарафина + 12% |
окиси сурьмы . . . . |
2,46 |
|
20% |
хлорпарафина+18% |
окисисурьмы . . . . |
2,85 |
|
Энергия активации вязкого течения |
композиций, практически |
|||
не изменяющаяся при малом содержании добавки, |
зависит от сте |
пени наполнения при достаточно больших количествах модифици рующих веществ. Кроме того, на температурной чувствительности вязкости сказываются свойства наполнителя и характер его взаимо действия с полимером [107, 108]. При увеличении степени наполне ния Е, как правило, возрастает.
МОДИФИЦИРУЮЩЕЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ МИКРОДОБАВОК НА ВЯЗКОСТЬ РАСПЛАВА ПОЛИПРОПИЛЕНА
В металловедении хорошо известен эффект аномально-сильного влияния очень малого количества легирующих добавок на физико механические свойства сплавов. Механизм действия таких добавок связан либо с тем, что они играют роль зародышей кристаллизации, либо с тем, что, располагаясь на границах кристаллических образо ваний («зерен»), они изменяют характер их взаимодействия. Воз можно также, что механизм действия микродобавок связан с хорошо известным эффектом изменения свободной энергии поверхностей на границе раздела структурных элементов; в этом случае добавки играют роль, аналогичную поверхностно-активным веществам.
В последнее время подобные эффекты были обнаружены в поли мерных материалах. Так, для первого случая аналогом является введение в кристаллизующийся полимер, например полипропилен, искусственных зародышей структурообразования, существенно вли
204
яющих на комплекс физико-механических и реологических свойств полимера (см. гл. III). Во втором случае аналогом является эффект межструктурной (межпачечной) пластификации [109]. Механизм влияния малых добавок на свойства кристаллизующихся полимеров ниже их температуры плавления (а для аморфных полимеров — в области температуры стеклования) связан с существованием над молекулярных образований. По этому модифицирование свойств может иметь место уже тогда, когда добавленного вещества достаточно для взаимодействия с поверх ностью структурных элементов или даже их частью. Предполагается, что некоторая упорядоченность в расположении макромолекул со храняется и в расплавах полимеров даже существенно выше их темпе ратуры плавления [НО, 111].
Изучение структурной модифи кации полипропилена в расплаве [112] показало, что существуют такие вещества, введение которых в композицию в очень малых коли чествах (0,02—1 вес. %) приводит к снижению эффективной вязкости в несколько десятков раз. Наибо лее подробные исследования этого эффекта для полимеров в вязко текучем состоянии были выполнены [ИЗ, 114] на примере полипро пиленов различных марок, в ко торые вводили микроколичества некоторых олигомерных кремнийорганических соединений типа полиэтилсилоксановых и полифенилсилоксановых жидкостей и сма
зок. Аналогичные эффекты наблюдались и при использовании других элементоорганических соединений.
В зависимости от природы модифицирующей микродобавки этот эффект либо носит экстремальный характер (т. е. существует кон центрация добавки, при которой вязкость расплава минимальна, а при дальнейшем увеличении концентрации вязкость возрастает до значений, практически отвечающих исходному расплаву), либо вязкость снижается до некоторого значения, не изменяющегося при дальнейшем увеличении концентрации в довольно широких пределах (рис. IV.33). Однако в любом случае минимальные значения вязкости достигаются уже при концентрациях микродобавок около 0,1%. Положение минимума на^графиках концентрационной зависимости
205
вязкости зависит от молекулярного веса полипропилена; так, в при мере, показанном на рис. IV.33, эффект сильного изменения вязкости для полимера с меньшим молекулярным весом достигается при меньших концентрациях добавки.
С повышением температуры расплава эффект ослабевает, но вплоть до 240—250 °С полностью не исчезает. Аналогичным образом аномально-сильное влияние малых количеств модифицирующих добавок на вязкость расплава полипропилена ослабевает с повыше нием напряжения сдвига.
150
W0
Рис. IV.34. Изменение эффективной вяз кости расплава полипропилена моплен при введении в него силиконовой
№ 5 [ИЗ]:
• — и с х о д н ы й полимер (в гранулах); О — исходный полимер после переосатдения, но
без пластификатора; |
+ |
и |
X — две серии из |
мерений вязкости смеси |
с |
0,1% пластифика |
|
тора; Д — смесь с 0,5% |
пластификатора; □ — |
||
смесь с 0,035% |
пластификатора. |
5 0 **
Рис. IV.35. Кривые течения поли пропилена отечественного производ ства:
О — исходный полимер (в порошке); х — полимер с 0,1% силиконовой жидкости
№5, введенной при сухом смешении; ф — полимер с 0,1% силиконовой жидкости
№5, введенной через раствор в п-ксилоле.
Расплав полимера, содержащий микродобавки кремнийорганических соединений, проявляет вязкостные свойства, во многом отличные от вязкостных свойств чистых расплавов. В первую оче редь это относится к форме кривой течения, т. е. к зависимости эффективной вязкости от напряжения сдвига (рис. IV.34). При вве дении микродобавок полиорганосилоксанов характер этой зависи мости меняется — изменение ц с повышением т становится выражен ным слабее, т. е. аномалия вязкости снижается. Это указывает на изменение характера течения полимера с добавками по сравнению с расплавом чистого полимера. Можно полагать, что механизм течения блочных полимеров и полимеров, пластифицированных обычными пластификаторами, одинаков, а введение добавок, играю
206
щих роль «межструктурных» пластификаторов, приводит к сохра нению неизменными тех структур (или элементарных кинетических единиц), посредством движения которых осуществляется течение полимеров.
Существование минимума на кривой концентрационной зависи мости вязкости при использовании в качестве добавки более вязкой смазки № 3 (см. рис. IV.33), по-видимому, объясняется [ИЗ, 114] постепенным переходом от меж- к внутриструктурной пластифика ции с разрыхлением существующих структурных образований по мере увеличения количества добавляемой маловязкой жидкости.
Чем ниже молекулярный вес полимера, тем при меньшем коли честве низкомолекулярной жидкости происходит разрыхление. При концентрациях, отвечающих достижению вязкости исходного поли мера, пластификатор становится обычным молекулярным пластифи катором и хорошо совмещается с полимером.
Из сравнения данных, представленных на рис. IV.34 и IV.35, видно, что характер и масштаб эффектов, наблюдаемых для моплена и отечественного полипропилена, одинаков.
Влияние микродобавок на вязкостные свойства расплавов поли меров не связано с эффектом пристенного скольжения расплава по низкомолекулярной смазке; в этом случае снижение вязкости было бы тем более резким, чем выше концентрация добавки в расплаве. Однако такое объяснение противоречит экспериментальным фактам (см. рис. IV.33): при увеличении количества добавок в определенных случаях происходит не только затухание этого эффекта, но и вообще он может отсутствовать (ц при увеличении содержания пластифика тора в системе проходит через минимум и уже при концентрациях, больших 0,5%, достигает ц расплава чистого полимера). Более того, если смазать поверхность капилляра кремнийорганической жид костью, пропустив каплю через капилляр до продавливания рас плава, то это не окажет никакого влияния на результаты последую щих измерений вязкости полипропилена.
Следовательно, указанные^еідецтва не являются растворителями для полипропилена, а совмещаясь с ним на н а л м о л е к у л я р ң п м у р п ы т я ; обусловливают возможность проскальзывания г,охраняющихсяк рясплаве простейших структурных..образований друг относительно друга, что в конечном счете и.приводит и резкому понижению вяз кости смеси нЛ сравнению с вязкостью расплава чистот-долимера.
Рассматриваемый эффект чувствителен к способу введения моди фицирующей добавки в расплав, что связано с необходимостью обеспечения достаточного контакта вводимых низкомолекулярных соединений со структурными элементами полимера. Наиболее резкое изменение вязкости проявляется при смешении компонентов путем совместного растворения полипропилена и добавки в общем раство рителе с последующим полным удалением растворителя. По этой мето дике были приготовлены образцы, к которым относятся описанные выше данные (рис. IV.33—IV.35). При однократном смешении добавок с порошкообразными частицами полимера существенного изменения
207
вязкости расплавов не наблюдалось (см. рис. IV.35, верхние кри вые). Однако при последовательных циклах смешения полимера с микродобавками вязкость расплава начинает снижаться (при отсут ствии сколько-нибудь заметной деструкции полимера) [114].
Введение микродобавок совместным растворением компонентов может быть использовано в производстве пленок методом полива из раствора, а также в производстве волоконных материалов из пря дильных растворов, но оказывается «нетехнологичным» в произ водстве изделий методами экструзии и литья под давлением. Разра ботка технологических приемов для достижения более тесного контактирования структурных модификаторов указанного типа с надмолекулярными структурными единицами полимера имеет решающее значение для широкого использования описываемого явления в промышленной практике.
Изложенные технологические задачи успешно решаются при введении микродобавок низкомолекулярных жидкостей по способу, предложенному в работе [115]. Достаточно эффективное совмещение компонентов достигается при распылении специальными форсунками подогретой силиконовой жидкости в порошкообразный полипропи лен на стадии «сухого» смешения его с ингредиентами в скоростных смесителях «флюидного» типа с последующей грануляцией компози ции на червячных машинах.
Экспериментальное изучение вязкостных свойств различных полипропиленов отечественного производства, основные характе ристики которых приведены в табл. IV.6, при введении небольших количеств полиэтилсилоксановой жидкости № 5 (ПЭС-5) показало [115], что при использовании описанной выше методики смешения удается достичь существенного снижения вязкости расплава вплоть до трехкратного.
Обозначение об разца на рис. 1Ѵ.36
Т а б л и ц а IV.6. Свойства образцов полипропилена |
[115] |
Средниймоле кулярныйвес ** ѵм |
|||||
Индексраспла |
прива 230 °С и |
21,2Н , г / 10 мин |
Зольность, .вес% . |
Влажность, .вес% |
Содержание атактической фракции, вес. % |
Характеристи ческаявяз кость* Т] |
|
Марка полипропилена |
|
|
|
|
|
|
|
Л |
ОШ 10/002 |
(прессовый) |
0,163 |
0,034 |
0,072 |
1,34 |
3,87 |
4,85 |
• 105 |
Б |
02П 10/003 |
(экструзионный) |
0,246 |
0,037 |
0,062 |
1,15 |
3,00 |
3,6 |
• 105 |
В |
04П 10/010 (литьевой) |
0,800 |
0,037 |
0,068 |
1,24 |
2,33 |
2,5-105 |
||
Г |
05П 10/020 |
(литьевой) |
2,154 |
0,040 |
0,079 |
1,21 |
1,82 |
1,85 |
• 105 |
д |
075 10/080 |
(волокнообразую- |
14,0 |
0,035 |
0,077 |
1,02 |
1,15 |
1,1 • Ю5 |
|
|
щпй) |
|
|
|
|
|
|
|
|
*Характеристическая вязкость [ц] определена в декалине при 135 °С.
**Значение среднего молекулярного веса М ц определено расчетным путем по вели
чине [гр из известного соотношения [49] г [г|] = 1,1-10—4-(ікГ^)0,8.
208
Как видно из рис. IV.36, эффект снижения вязкости заметно усиливается при переходе к образцам с более высоким молекулярным весом (меньшим индексом расплава), так что для высокомолекуляр ных полипропиленов (образцы А и Б) при содержании добавки 0,05 вес. % эффективная вязкость расплавов снижается в 1,8— 2 раза. Можно предположить, что с увеличением молекулярного веса повышается прочность структурных единиц в расплаве, ответ ственных за механизм течения.
Рис. IV.36. Зависимость эффективной вязкости расплавов оте чественного полипропилена при напряжении сдвига 2 • 10* Н/м2 и температуре 230 °С от содержания силиконовой жидкости № 5, введенной «сухим» способом (распылением в скоростном смесителе); А, Б, В , Г — образцы.
Результаты определения вязкости расплавов модифицирован ного полипропилена по значениям индекса расплава, полученным при повторных продавливаниях образцов через капилляр (на рис. IV.36 показаны пунктирными линиями), показывают, что деформирование (а следовательно, и смешение) в расплаве приводит к более чем трехкратному снижению тр
Влияние микродобавок силиконовой жидкости на вязкость расплавов полипропиленов усиливается по мере понижения темпе ратуры. Так, при 190 °С уже при однократном продавливании образцов через капилляр достигается снижение эффективной вяз кости в 2,3—3 раза. Температурную зависимость эффекта снижения вязкости расплавов (для образцов А и Б), содержащих 0,05 и 0,1 вес. % полиэтилсилоксановой жидкости ПЭС-5, можно проследить по
14 Заказ 587 |
209 |
графикам на рис. IV.37. Снижение вязкости оценивалось по величине отношения эффективной вязкости расплава исходного т]0 и модифи цированного т)м полипропиленов при напряжении сдвига т = = 2 -ІО4 Н/м2. Из приведенных данных видно, что если при темпе ратуре 230 °С имеет место снижение вязкости от 40% до двукратного, то при температуре 250 °С этот эффект составляет не более 15—20%.
Таким образом, решающее значение для проявления модифици рующего воздействия элементоорганических соединений на вязкост ные свойства расплава имеет обеспечение достаточного контактиро вания добавок с базовым полимером.
Рис. IV.37. Зависимость эффекта снижения вязкости полипропиленов от температуры при напряжении сдвига
2 • 1(Г2 МН/м2 при введении 0,05% (1) и 0,10% (2) мик родобавок:
Д — образец А \ □ — образец Б (см. табл. IV .6).
В свете высказанных ранее представлений о механизме меж структурной пластификации, основанных на предположении о со хранении «микромозаичности» полимера в расплаве, можно ожидать, что увеличение продолжительности взаимодействия низкомолеку лярной жидкости с полимером должно обеспечить лучшее совмеще ние компонентов смеси и вызывать снижение вязкости расплава. Действительно, вязкость полипропилена (образец Б), не содержа щего добавок, при температуре 190° С не изменяется при выдержке образца в резервуаре вискозиметра до 60 мин, что свидетельствует о достаточно высокой термостабильности образца в этих условиях (рис. IV.38). В то же время при введении в этот образец 0,05% сили коновой жидкости и при возрастании времени выдержки до 30— 40 мин вязкость резко снижается: от 9,4-104 до 4-103 Па-с. Это, по-видимому, связано с тем, что со временем усиливается диффузия молекул пластификатора, что обеспечивает глубокое проникновение низкомолекулярной жидкости к границам структурных элементов полимера. После достаточно длительной выдержки (30—40 мин)
210