![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Кашин Г.М. Автоматическое управление продольным движением упругого самолета
.pdf05
О
V d д04
2 j^0^12345
0 * 4
5э“*"*74
2^05^12345
0-*5
5э^?5
^12345
Продолжение
Полиномы передаточных функций
1
{50 (/-,6—40^5+3.103^4—8 ,9-104^3+ i (7 . io6/;2--2.106/H-4-H)6)] — =■- >
1 = {50 I / 2—2-0,18-20,3 /+ 2 0 ,3 2) ( / 2 — 2-0,95-18,2/ + 18,22) (/2 -2-0,03-44,7 /+ 4 1 .7 2) j -----
Р ь
1 {—85 (/6+109,6/5+4,5-Ю3/4+2-105/3 + 2 ,7-106/2+8-Ю 6/+37-106) j -----
рь
= {—85 (/>2+2-0,23-5,5/1 + 5,52) (/i3+2-0,27-41 ц+412) ( / 2+ 2 - 0 ,02-23,5 /+ 2 3 ,5 2) { - 1-
Р ь
1 (р« 1-31/17+4-103/6+8-104/5+5-106/4 1-4,0- Ю?/3 i-1,0-109/2+0,7- I09/+I ,9- НИ") -----
Р 8
1 = {(/2+2 -0 ,59 -3 ,7 /+ 3 ,7 2) ( /2+2-0 ,012 - 2 2 ,2 /+ 22,22)(/2+2 -0 ,20-38/ |-382)(/24-2-0,07- 15/4-452) | -----
/«
3. Коэффициенты передачи путей сигналов датчиков
При создании системы ■автоматического управления в каче стве датчиков угловых движений самолета используются дат чики угловой скорости, углового ускорения, позиционные гиро скопы, а для замера перегрузок — линейные акселерометры. Сигналы, воспринимаемые датчиками в точке замера, опреде ляются следующими формулами:
позиционный гироскоп (гировертикаль)
|
|
|
П |
|
|
|
« д п с = » + 57,3 |
^ ^ 9 , : |
|
|
|
||
|
|
|
/=-3 |
|
|
|
2) датчики угловойскорости |
|
|
|
|||
|
|
|
П |
|
|
|
|
'-дус |
-57,3 |
У)р-'дг, |
|
|
|
|
|
|
i=3, и х |
|
[ |
(3.31) |
3) датчик углового ускорения |
|
|||||
|
|
|
||||
|
ыдуу — *1+ 57,3 |
Q6 |
|
|
||
|
|
|
;>=з |
|
|
|
4) линейный |
акселерометр (в единицах |
перегрузки) |
|
|||
|
|
|
|
а |
|
|
мдлу —' |
V— (&— а) Н---- Cg_|_V^ |
г,<7,- |
|
|||
|
|
57 ,3 |
~~ 57,3 |
1 /=з |
|
|
Здесь Гг — значение ординаты формы /-го тона в месте уста |
||||||
новки датчика: |
|
|
|
|
|
|
I — координата установки датчика. |
|
|
||||
На рис. |
3. 20, а показан граф прохождения сигналов от руля |
|||||
бэ в точки |
измерения датчиками |
углового ускорения |
(ДУУ), |
|||
угловой скорости (ДУС) |
и позиционных |
(угловых) сигналов |
'(ДПС).
На рис. 3. 20, б показан граф прохождения сигналов от руля бэ в точку измерения линейными акселерометрами (датчиком пе
регрузки) — ДЛУ. |
|
|
|
|
|
путей, из |
|||
Передаточная функция суммарного сигнала и дус |
|||||||||
меряемого |
датчиком |
угловой |
скорости |
(рис. |
3.20,а), опреде |
||||
лится из выражения |
|
|
|
|
|
|
|||
^ |
0 |
7 |
i p ) — |
---------- --- [ У \ |
Л ) 2 ^ 1 2 3 4 5 + |
( я 0 3 Л ? 2 3 4 5 |
+ |
||
|
|
|
л 12345 Р ijum d |
|
|
\ |
о х |
|
|
D |
Д°4 |
дг4 |
,05 |
|
|
|
|
|
|
/^04Л 12345 —— |
05А 12345 |
+ ) 67'3. |
Л 12345 |
|
|||||
|
|
|
дх |
|
|
|
6 |
3819 |
161 |
В с л у ч а е у ст а н о в к и датчика угловой |
скорости в точке 2 носо |
|||||||||
вой ч аст и |
ф ю з е л я ж а |
СТС (см. рис. 3.5). |
|
|
|
|||||
± 1 .5 7 ,3 = |
0,9 |
; |
-^ -5 7 ,3 = |
0 , 3 » |
; ^ --5 7 ,3 = |
-0 ,8 -ГШ - |
; |
|||
дх |
|
|
м |
дх |
|
м |
дх |
|
м |
|
^ |
^07-^12345— (Р о ц А 12345)l+ |
( Р 037^12345)2^ (^047^12345)з4" |
|
|||||||
ft |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ (Я„5,^ |
345)4= (5 ,6 + + |
110,5/7® -(- 2,2 - 104/ ; 5+ |
2,8- 10+ 4+ |
|
||||||
+ 27 • 106+ |
+ 84 • 106+ - |
8,4 • 10V + |
42 • 10+ + |
( - |
30,6/?7 - |
|
||||
- |
1840/г6 — 12,3- 1 0 V -5 2 - 10+4- |
13210е/?3 — 316106+ - |
|
|||||||
- |
12,8- Ю8/7)2 + ( - 15,2+ + |
610/??—-4,55-104+ |
- |
13,5- 105+ |
- |
|||||
- |
26 • 10V |
+ 30,3. Ю6+ - 0,6 • 108+ |
3 + (65+ + 7000//®+ |
|
||||||
+ |
29,5-104+ + |
130-105+ +175-106++520-10«+ + 24-108+ 4== |
||||||||
= |
24,7 + + |
11370++ 14,6-104/?5+ 94,3-105+ + 4 2 -106+ + |
|
|||||||
|
|
|
+ 318,3- Ю!+ + 22-10+ + 42- Ю8. |
|
|
|
Рис. 3.20. Графы прохождения сигналов от источника (руля) к существеннцм точкам и точкам измерения угловой скорости и линей ного ускорения
162
Д л я случая установки датчика ДУС в точке 15 (см. рис. 3.5) хвостовой части фюзеляжа, когда .
•57,3== -0,35 |
м |
<У4 •57,3 |
0,1 град |
дх |
дх |
|
|
^ • 5 7 ,3 = |
•0,5 град |
|
|
дх |
|
|
|
,02 |
Л ) 3 7 ^ Ш 4 5 - f Р Ы1 ^ |
|
|
2 7^07^12345 = ^ ’(127^12345 + |
12345 + ^ 5 7 ^ 1 2 3 4 5 = |
k
= 67,6/УД 5250/;6 + 27,3- Ю\ев+ 100,4- Ю5/?4+ 199,5-10<у>3 +
532-1ИВ/Я 12,3-108/? + 42-108,
частотные характеристики сигнала датчика угловой скорости (см. рис. 3. 20, а) определятся в следующем виде:
для точки 2 (носовая часть) (см. рис. 3. 5)
ИД7 '> |
Л ч- jB |
__ 11370шб + 94,3-1 Q5g)4 — 318,3- Щ6М2 + |
42-10« + |
|
||||||
С |
-т- j D |
0,8 — 4. 103ш6 + 5- 106и>4— 1,6- 109ш2 + |
19-109 + |
|
||||||
|
|
|||||||||
|
+ |
у (— 24,867 + |
14,6-1040,5— 44,2.1060)3 + 2,2-108(0) |
_ |
(3. 43) |
|||||
|
|
+ _/(—31о,7 + 8- 104о)5 — 46Ю6о)3 + 6,7- 109(0) |
|
|||||||
|
|
|
|
|||||||
для точки 15 |
(хвостовая часть) |
|
|
|
|
|
||||
1^07(/“ |
—5250шб + |
100,35-105(1,4 — 53210бо,2 + |
42-108+ |
|
|
|||||
|
|
|
С + j D |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
j (— 68ы7 + |
|
27340Со>5 — 199,5. Ю6Ш3 + |
123010б<о) |
|
(3. 44) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Амплитудно-частотные и фазо-частотные |
характеристики |
|||||||||
вычисляются по формуле |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
А2 + В 2 . |
ср(ш)= arctg ВС—АР |
arctg V (ш ) |
|
(Зл45) |
||||
|
|
С2+ D2 ’ |
|
А С + B D |
|
|
U ( о , ) |
|
|
При изменении фазы в больших диапазонах необходимо учи тывать изменение знаков У (со) и (У(со) по следующим соотно шениям:
, — V (ы) |
, V (ш) |
ср (со ) = arctg |
— arctg — у — ; |
и ( с о ) |
и ( с о ) |
, , |
, |
V ( с о ) |
, V ( с о ) |
|
f ( » ) = |
= л - arcte 5 +) |
• |
||
Частотные характеристики |
сигнала ыдус |
построены на |
рис. 3.21. Из этих кривых следует, что амплитудные и фазовые характеристики выходного сигнала ДУС в значительной степени зависят от места расположения датчиков, и это обстоятельство
6 * |
163 |
должно быть учтено при проектировании САУ. На частоте ш =
= 3 рад/с фазовая характеристика имеет сдвиг д о ---- |
+ , а на |
некоторых режимах полета этот сдвиг достигает еще больших значений, что может привести к неустойчивости замкнутой си стемы стабилизации угловой скорости самолета. Большие резо нансные пики имеют место на частотах первого и третьего тонов. Наличие полиномов числителя и знаменателя с близкими часто-
Рис. 3.21. Частотные характеристики сигнала дат чика угловой скорости идус (со)
тами тонов и малыми декрементами затухания (см. табл. 3.6) обуславливает сложный характер фазовых характеристик.
Для графа сигналов перегрузки (см. рис. 3.20,6), измеряе мой линейным акселерометром ДЛУ, передаточная функция суммарного сигнала будет
W * ( P > |
2 |
^09^12345 |
С £ |
РслЛ0 2 ^ 1 022 3 4 5 ( Р ) ------- ( / У у с т + + — |
||
|
|
1 12345 |
112345 |
Р |
1 |
|
|
— |
|
( Р ) *»] |
|
А’03Л?2345 { Р ) Г з+ |
|
|
+ |
2 ^04^ 12345 ( Р ) г 4 + ^ |
5^ 12345 ( Р ) ' ^б}• |
|
В случае установки линейного акселерометра в точке 2 (см. рис. 3.5) носовой части фюзеляжа СТС, когда (см. рис. 4. 1)
|
|
/ = + 1 7 |
м; /*3=0,2; г4=0,04; |
гъ= — 0,06; |
|
2 |
7>оИ12345= ( ^ 019^ 12345)1 + |
12345^ "Ь (7 + * + 12345)3 + |
|||
ъ |
|
|
|
|
|
+ |
( |
Л 1 2 3 4 5 ) 4 + |
( 7 ^ 0 5 9 Л 1 2 3 4 5 )5 |
( - 1 , 4 |
2 Р * - 36,3/Л - |
164
- 5 ,4 - 103/?6—105/?5—7 -108/?4—49-106/?3—21 • Ю У - б - Ю у у
r ( l ,V - 5 5 ,5 p 7 + 7 ,2 .1 0 V + 17,3- lO V + 9,3 -108/?*-
- J |
3 - ЮУ-4-0,7. 10V —2 -10»/;+ 16l09)2 + (5,8/?8+336/?7 -f |
-2 |
2 ,4 - Ю у ;-95- lO y + 2 4 - lO^/?4 f 58- ЮУД-235- l08//)3+ |
-Г (1,25/?8 - |
50/;7 + |
3,75 - 103/?6 - 11.104/Д - |
2,5 • 108/,4 - |
||
- 2 ,6 - 1 0V |
+ 5 -1 O y )4 - ( 5 , 1ps- 506p7- |
23• 103p8 - |
|||
- |
102Ю4/;5- 13,8-1 0 y — 41 • Ю6/?3 — 1,9-10У1Б= |
||||
—2ps— 2 0 0 ,8/?7-)-5• l O y - |
10,7- Ю у + |
14,5 - lO y - f |
|||
|
|
-f 96,5- 1 0 У - 2 0 - 108/; + 16,5-10». |
|||
Для |
случая |
установки линейного акселерометра в точке 15 |
|||
(см. рис. 3. 5) хвостовой части фюзеляжа, когда |
|||||
|
■17 м; |
г3 = 0,05; |
' 4 =0,02; |
г6 = 0,045, |
VР од Д 12345 ' - 'Р 010^» Л 01 Рю, Л 92
'о Л 1 2 3 4 Е + "V ,
+Я„59Л?2345= 3,46р8 + 419,2р7 + 15434/?6 + 88 • Ю у + 5,7 • Ю у +
Д-7,7- Ю у ~ 13,2- Ю У - 106-108/7+ 165Ю8.
Тогда частотные характеристики сигнала акселерометра (см. рис. 3. 20, б) определятся следующим образом:
для точки 2 (носовая часть)
N709 (j M)—2, ОЗо)8 — 5 ■ЩЗсоб + 14,5-106(04 + 20,Ы08(о2 + 16,5-109 +
■412345 (У10)
ч- У(201м7— 10,7-1040)5 — 96,5-106Ы3 — 8-109-(о)
(3. 46)
для точки 15 (хвостовая часть)
.... . . . |
3,6ш8— 15-1030)6 + 5 , 7-106<й4 + 13,2. Ю8Ш2 + 16,5- 109+ |
' |
и у у ) = |
--------------------------------- — ----------------------------- |
|
|
^12345 (Уш) |
|
|
+ у (419о)7 + 88-lQ4o)5 — 7,7 - 107о>3— 10,6-lQ9u) |
^ |
По соотношениям (3.46) и (3.47) на рис. 3.22 построены частотные характеристики сигнала пдлу, на которых видны резонансные пики, обусловленные слабым демпфированием 1-го и 3-го тонов. Эти резонансные пики свидетельствуют о возмож ности возникновения больших высокочастотных перегрузок в носовой и хвостовой частях фюзеляжа.
165
При изучении свойств объекта, необходимых для проектиро вания системы автоматического управления, требуются также
Рис. 3. 22. Частотные характеристики сигнала ли нейного акселерометра «длу (со)
частотные характеристики параметров движения самолета и сиг налов датчиков «ДУс и идлу при действии ветра. Такие частот ные характеристики легко получить описанным выше способом.
Самолет Акселерометр
Рис. 3.23. Граф прохождения сигналов от источника (возму щения ветра) к существенным точкам и точке измерения ли нейного ускорения
Граф сигналов от источника 0 возмущения ветра WB в суще ственные точки и точку измерения 9 нормальных ускорений ли нейным акселерометром с учетом двух тонов упругих колебаний показан на рис. 3.23.
Рассмотрим два случая установки датчика ускорения.
166
С л у ч а й у с т а н о в к и л и н е й н о г о а к с е л е р о м е т р а в т о ч к е 15 х в о с т о в о й ч а с т и ф ю з е л я ж а .
С*019Лт4 |
|
4 |
i |
[ - V |
|
|
V : P 01( - 3,83)/7; |
|
57,3 |
|
Jmad |
||||
Р |
А ^ |
|
- |
Л|2^Ш4(--^PJr V |
|||
V Н «1ЧЛ 1234 |
|
||||||
|
= |
V |
РоИ ш 4(3,83-0,Зу); |
||||
^*039^1234= |
2 |
^*03^1234 'Гз = |
2 |
^*03^1234'0,06 С2', |
|||
П49^?2434= 2 |
Ро А |
' + = |
2 |
Р°*А™4'° ’03а2' |
|||
2 П в< з 4 = |
0,1 + |
- 2 , 9 + + 2376+ + 2921б/,3+ |
|||||
+ |
15,52-105+ + 2,23-10+ —5,9 -105. |
||||||
С л у ч а й у с т а н о в к и л и н е й н о г о а к с е л е р о м е т р а |
|||||||
в т о ч к е 2 ( н о с о в а я ч а с т ь ) |
|
|
2 /+И ?29з4= - 3 ,3 8 + - 6 8 ,8 + - 3 3 4 8 + + 20040+ + k
+ 4 -105+ + 95,77-10+ —8,2-105.
Частотные характеристики при ветровых возмущениях опре
деляются из соотношения |
|
2 |
^*09 Л4234 |
’ |
-------- • P= J*> |
|
=1234 |
где
Л1234 = + + 24,6+ + 2072+ + 1936+ + 794-103+ +
+ 2823-103р + 9874-103.
Частотные характеристики показаны на рис. 3. 24. Здесь ви ден большой резонансный пик амплитуды всех параметров на частоте упругих колебаний 1-го тона. Из анализа кривых сле дует, что до частот 2 Гц основной вес в суммарном сигнале при ходится на сигналы, соответствующие движениям самолета как жесткого тела. Начиная с частот 2,5 Гц и выше, преобладают составляющие сигналов, соответствующие первому и второму тонам упругих колебаний. С изменением (места измерения) су
щественно изменяется фаза путей сигналов + ='&(/}/ + о )---- |
1q3 — |
.. |
.. , |
.. |
•, |
1 |
57,3 |
|
va. |
||||||
= r3g3; g4 |
= r4q4; ct' = |
— |
||||
При |
создании |
|
Ы ,<5 |
|
||
системы демпфирования упругих колебаний |
в спектре частот низших тонов необходимо выбирать такие ме
167
ста установки датчиков, при которых обеспечивается |
однознач |
||||
ность фазовых соотношений. Это |
значит, что |
место |
установки |
||
линейного акселерометра |
(нДЛУ |
~ri(x, |
z)v) |
и точка |
приложе |
ния обобщенной силы |
(у~Г{(х, |
г)р.), |
создаваемой |
рулевым |
Рис. 3.24. Частотные характеристики парамет ров движения и сигнала линейного акселеро метра, помещенного в носовой части фюзеляжа при возмущениях ветра
органом, на всех режимах полета должны находиться по одну сторону от линии узлов форм. Тогда сигнал, подаваемый на при вод автопилота (иАП ~ri(x, z ) 4-ri(x, z) Д- будет иметь всегда необходимую полярность.
4. Характеристики внешних возмущений, действующ их на самолет
Самые большие перегрузки и напряжения в элементах кон струкции самолета получаются от воздействий на него порывов ветра при полете в турбулентной атмосфере на малой высоте. Кроме перегрузок от порывов ветра, на самолет действуют пере грузки, создаваемые управляющими сигналами.
168
Х а р а к т ер и ст и к и т у р б у л е н т н о й а т м о с ф е р ы
В настоящее время создано много моделей турбулентности атмосферы, в той или иной степени отвечающих определенным условиям полета. Чаще используются две модели турбулентно сти атмосферы:
модель Драйдена, в которой спектральная плотность порывов ветра определяется по формуле
|
Sw(u>)— |
~ |
|
|
О)/, |
Л |
(3. 48) |
|
|
|
kv |
1 + |
|
||||
|
|
|
|
V |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
и модель Кармана |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
1+- |
1,339 |
Льу2 |
|
|||
SV 1(0) |
2 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
(3. 49) |
|||
nv |
1 + |
1,339- |
oZ. \2 11/6 |
|||||
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||
Спектральная функция |
Кармана лучше отражает |
реальную |
атмосферу, но математическое выражение для спектральной
функции |
Драйдена |
про- * |
6-zc |
|
|||||||
ще и |
поэтому |
она |
чаще |
|
|
|
|||||
используется при исследо |
|
|
|
||||||||
ваниях. |
В |
формулах |
|
|
|
||||||
(3.48) |
и |
(3.49) |
L— мас |
|
|
|
|||||
штаб |
|
турбулентности. |
|
|
|
||||||
Принимается, |
что до вы |
|
|
|
|||||||
соты |
полета |
Ж |
300 |
м |
|
|
|
||||
L = H. |
При |
Я >300 |
м |
|
|
|
|||||
£ _ бз 0 0 _ |
300; |
V — ск о р о с т ь |
|
|
|
||||||
вя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
полета в м/с; он— средне |
|
|
|
||||||||
квадратическое |
значение |
|
|
|
|||||||
скорости |
|
вертикального |
|
|
|
||||||
ветра в м/с. |
|
о = |
1— |
|
|
|
|||||
Значение |
|
|
|
||||||||
2 м/с соответствует ин |
|
|
|
||||||||
тенсивной |
турбулентно |
Рис. 3. 25. Спектральная плотность порывов |
|||||||||
сти, в о\г = 3 м/с и выше— |
|||||||||||
|
ветра |
|
|||||||||
турбулентности |
в |
грозо |
|
|
|
||||||
вых условиях. |
показан график спектральной плотности |
поры |
|||||||||
На рис. |
3.25 |
||||||||||
вов ветра, |
вычисленный по формуле (3.49). |
|
|||||||||
|
|
|
|
Х а р а к т ер и ст и к и у п р а в л я ю щ и х си гн ал ов |
|
||||||
При |
разработке |
и |
исследовании внутренних высокочастот- |
||||||||
' ных контуров |
САУ необходимо |
учитывать спектральные |
свой |
169