![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Сегал, В. М. Исследование пластического формоизменения металлов методом муара
.pdfПолученные пластины обрабатывали в размер по контуру на фрезерном станке. Таким путем изготавливали заготовки для осадки. Для процессов штамповки и качения половины заготовок вставляли в обоймы, закладывали в пакет и слегка подштамповывали. Чтобы сохранить высокую чистоту поверхности, необходимую для последу ющего нанесения растра, подштамповку проводили между полирован ными плитами пакета без полиэтиленовых прокладок, а обе части образца меняли местами, так что при подштамповке плоскости разъема оказывались внешними. Растры наносили непосредственно на образцы, запрессованные в обоймы. Аналогичную методику ис пользовали при подготовке образцов для процесса прессования, что позволяло точно подогнать фрезерованную заготовку по полости штампа, учесть упругие деформации контейнера и сохранить высокое качество поверхности образца.
Для стационарных процессов (прокатка, волочение, прессование) при конечном деформировании требования к точности образца снижаются и, подобно осадке, могут быть использованы фрезерован ные заготовки с нанесенным растром. При этапном исследовании вначале заготовку деформируют в штампе без полиэтиленовой пленки до установившегося состояния, затем наносят растры на наружные поверхности разъемных половинок. При выполнении этапной де формации половины заготовок разворачивают, так чтобы плоскости растров совпадали с плоскостью разъема.
Для осесимметричных процессов заготовки полуцилиндрического профиля перед нанесением растров подпрессовывали в штампе для деформирования. Вместо второй половины разъемного образца закладывали специальную стальную вставку, а подпрессовку осу ществляли полуцилиндрическим пуансоном по упорам. Заготовки для гидростатического прессования выполняли с зазором по контейнеру в 1—2 мм, который перед деформированием заполняли передающей средой.
В некоторых процессах обработки металлов давлением между плоскостями разъема образца могут возникать растягивающие на пряжения, которые искривляют плоскость течения и влияют на точность измерений. В этих случаях применяли методику склеенного образца. Половины образца с нанесенным и протравленным растром тщательно обезжиривали, покрывали тонким слоем высокопрочного клея холодного твердения «циакрин» и слегка прижимали друг к другу. После склеивания образец выдерживали в течение 24 ч для получения максимальной прочности. Разрушения плоскостей
разъема при выполнении этапных деформаций |
не наблюдались. |
Для разборки образец нагревали до температуры |
150—200° С, при |
которой клей становится вязким и теряет прочность, и половины образца разделяли путем сдвига. Перед фотографированием дефор мированного растра следы клея удаляли ацетоном.
Осадка заготовок ме жду плоскими плитами является основной ко
вочной операцией и мо
жет входить в разнооб разные процессы обра ботки металлов давле нием. Задача осадки изучалась различными экспериментальными и
аналитическими методами. Точное решение для плоской осадки было получено Прандтлем и развито В. В. Соколовским, Хиллом и другими исследователями. Е. П. Унксов [102] выполнил систематическое ис следование контактных условий при осадке и дал инженерное реше ние задачи. Технологические особенности процесса рассмотрены
вработе [99]. Ниже приведены некоторые результаты эксперимен тального исследования осадки полосы методом' муара.
Основным геометрическим параметром процесса является отно шение ширины полосы В к ее высоте Я. Осадка относится к неста ционарным процессам, и по мере развития деформации отношение
В!Я непрерывно изменяется. Кроме того, при больших деформациях
впроцессе осадки существенное влияние может оказывать искривле ние боковой поверхности — бочкообразование. Было выполнено этапное исследование осадки на образцах с исходными отношениями BIH =-- 1; 2; 3; 4. Эксперименты проводили по описанной выше ме тодике на теллуристом свинце в штампе для плоской деформации. Использовали деформирующие плиты со специальной шерохова тостью, а образцы и инструмент обезжиривали. Это обеспечивало достижение высокого трения на плитах, при котором процесс ха рактеризуется максимальной неоднородностью напряженного и де формированного состояний. Исходная высота образцов во всех слу чаях составляла Я = 50 мм. На плоскость разъема образцов наносили
линейные |
растры вдоль осей |
системы координат хОу с шагом р = |
— 0,1 мм. |
Величина этапной |
деформации соответствовала обжатию |
ДЯ = 1,5-т-2,0 мм. По картинам муаров определяли значения скоростей и, v (или малых этапных смещений AU, А К) в узлах декартовой сетки координат с шагом Ах = Ау = 2,5 мм *. Исходная
* Для удобства составления числового материала использовали фотокопии картин муара с пятикратным увеличением.
141
![](/html/65386/283/html_lGbr8XxtIg.zaNq/htmlconvd-pGc2SB143x1.jpg)
Интенсивность скоростей деформации сдвига максимальна в центре Ьбразца. Второй максимум имеет место в углах сечения. Линия SS (Hi = 0,15) примерно совпадает с областью интенсивных сдвигов, расположенной вдоль диагоналей сечения и известной как «ковочный крест». Распределение скоростей деформации \х и r)Xj/ в сечениях I—/ и II— II (рис. 48) показано на рис. 49.
На рис. 50 приведено поле линий скольжения, построенное по углам наклона ф первого направления максимальных скоростей деформации сдвига. В треугольной области /, примыкающей к свобод ной поверхности, линии скольжения близки к прямым, образующим с осью х углы в 45° (отклонение от утла 45° не превышает ±3°), что совпадает с точным решением соответствующей задачи Коши ме тодом характеристик. Вдоль границы области / имеет место высокая
Рис. 48. Линии уровня И . |
Рис. 49. Распределение скоростей деформации |
|||
для |
[осадки |
образцов |
для осадки образцов с В / Н = 1: |
|
с В / Н |
= 1 |
(шаг |
уровня |
1 — \ х в сечении 1— 1; 2 — \ в сечении I I —II; |
|
А Н . |
= 0,05) |
3 — Т) в сечении II — II |
интенсивность скоростей деформации сдвига, однако разрыв скорости, предсказываемый точным решением, в действительности не реали зуется. В области II линии скольжения выходят на контактную поверхность под углами, определяемыми законом трения. Распреде ление удельных сил трения на контактной поверхности показано кривой 1 на рис. 51. Характерно, что силы трения вначале возрастают при удалении от оси симметрии (участок а—б), однако падают к краю образца (участок б—в). Напряженное состояние в области I (см. рис. 50) весьма близко к однородному. Распределение напряжений о„ вдоль оси х и на контактной поверхности показано кривыми 2, 3 на рис. 51. Нормальные напряжения на контакте увеличиваются к краю образца и вблизи края обнаруживают некоторое снижение.
Осадка^полосы с отношением BIH ~ 2. Картины муаров двух семейств показаны на рис. 52. На рис. 53 приведено распределение линий уровня Н1 (шаг уровня АЯ,- = 0,02). Области с низкой ин тенсивностью скоростей деформации расположены под средней частью плит и примыкают к свободной поверхности. В отличие от предыду щего случая, максимальная интенсивность имеет место в углах образца, однако в центральной его части значение интенсивности также достаточно высокое. Вдоль направлений SS, близких к диаго
143
налям сечения, расположены точки с наибольшей интенсивностью скоростей деформации сдвига, а градиент изменения Hi вдоль 55 оказывается минимальным.
Распределение скоростей деформации %х и г\ху в некоторых сече ниях показано на рис. 54. В осевом сечении I— I значение (кри вая 1) максимально в центре образца и снижается к контактной по верхности. В сечении II— II скорость деформации (кривая 2) примерно постоянна в средней части образца, несколько возрастает вблизи пересечения с диагональным направлением и падает на кон тактной поверхности. Значительную неравномерность распределения обнаруживает скорость сдвиговой деформации г\ху в сечении II— II (кривая 3), которая также имеет максимум вблизи пересечения с диа
гональным направлением. На сво бодной поверхности скорость де формации 1Х (кривая 4) вначале монотонно, а затем резко возра стает по направлению к контакту.
Рис. 50. Экспериментальное поле |
Рис. 51. Распределение напряжений |
|||
линий скольжения для осадки об |
при осадке образцов с В / И = 1: |
|||
разцов с В ! И = |
1: |
1 — тх у |
на контактной |
поверхности; |
а — б, б — в — участки |
образца |
2 — Оу |
вдоль оси Ох\ |
3 — Оу на кон |
такте
Последнее свидетельствует о том, что искривление свободной поверх ности и бочкообразование наиболее интенсивно развиваются вблизи углов образца.
Поле линий скольжения приведено на рис. 55. Нетрудно выде лить три характерные области поля — область /, в которой напря женное состояние близко к однородному, а линии скольжения примерно совпадают с прямыми, образующими с осью х углы 45°; область неоднородного напряженного состояния II, определяе мую разворотом центрального веера линий скольжения в окрестности угла образца, где картина муаров и поле линий скольжения имеют свои особенности; область неоднородного состояния III, определяе мую условиями трения на контакте. Граница между областями II и I I I примерно совпадает с линией 5S на рис. 53. При переходе из области II в область I I I линии скольжения меняют знак кривизны. Отметим, что граница областей II и III соответствует жесткопласти ческой границе точного решения поля линий скольжения, вдоль которой скорость имеет разрыв.
На рис. 56 показано распределение нормальных напряжений ах в сечениях / —/ (кривая 1) и II— II (кривая 2), а также касательных
144
![](/html/65386/283/html_lGbr8XxtIg.zaNq/htmlconvd-pGc2SB146x1.jpg)
Осадка полосы с отношением BIH = 3. Картины муаров Двух семейств — линий уровня проекций скоростей и, v приведены на рис. 58. На рис. 59 показаны линии уровня интенсивностей скоростей деформации сдвига Яг (шаг уровня ДЯг = 0,025). Нетрудно видеть, что характер распределения Я г остается таким же, что и в предыду-
Рис. 53. Линии уровня И . для
осадки образцов с В / Н = 2 (шаг уровня А Н ^ ~ 0,02):
1— 7 — номера линий
щем случае. Области с малой интенсивностью скоростей деформации
расположены |
под плитами |
в средней части образца и примыкают |
к свободной |
поверхности. |
Максимальное значение Я г наблюдается |
в углах образца. Второй максимум Я,- находится в центре. Разница между указанными максимальными значениями становится более значительной, чем в предыдущем случае. Сохраняются также основ ные особенности распределения линейных %х (кривые У, 2, 3, рис. 60),
Рис. |
54. |
Распределение скоростей де |
Рис. |
55. |
Экспериментальное |
поле л и |
|||
формации |
для |
осадки |
образцов |
ний |
скольжения для осадки |
образца |
|||
|
|
|
с В / Н = 2: |
|
|
|
с В / Н = 2: |
|
|
I — | |
в сечении / —I; 2 — \ х в сечении |
|
а —б; |
б —в — участки образца |
|||||
II —/ / ; |
3 |
— х\ |
в сечении |
III —III; |
|
|
|
|
|
4 |
— | |
на свободной поверхности |
|
|
|
|
сдвиговых г\ху (кривые 4, 5, рис. 60) скоростей деформации, касатель ных напряжений %ху (кривые У, 2, рис. 61) и нормальных напряже ний ах (кривые 3, 4, 5, рис. 61) в характерных сечениях /—/, II— II и III— III (обозначение сечений см. на рис. 59).
Некоторое отличие проявляется в структуре поля линий сколь жения (рис. 62), на котором можно выделить четыре области — тре угольную область /, примыкающую к свободной поверхности; область II разворота центрального веера в окрестности угла об
146
разца; область III, определяемую однородными граничными усло виями на контакте (тху = const); область IV, определяемую неод нородными граничными условиями (тху = var). Указанным обла стям поля линий скольжения соответствует эпюра распределения удельных сил трения на контактной поверхности (кривая 1, рис. 63), на которой выделяются три характерных участка — область (аб) монотонного возрастания сил трения, область (бв) постоянства сил трения, область (вг) снижения сил трения к краю образца.
Распределение нормальных напряжений оу на контактной по верхности (кривая 2) и вдоль оси х (кривая 3) показано на рис. 63. В отличие от рассмотренных выше случаев, нормальные напряжения на контакте снижаются к краю образца, однако менее интенсивно, чем на оси симметрии, что, очевидно, так же связано с особенностями контактного трения и с изменением знака кривизны линий скольжения при переходе из обла
сти II I в область IV (см. рис. 62).
Рис. 56. Распределение напря
жений для осадки образцов
с В/И = 2:
1 — <т в сечении / |
/; 2 — |
ох —Л —II; 3 —хку |
—II —II |
Рис. 57. Распределение |
напряжений для осадки образ |
цов |
с В / И = 2: |
1 — тХу на контакте; 2 — <тУ вдоль оси Ох\ 3 — <тУ на контакте
Осадка полосы с отношением BIH = 4. Картины муаров |
двух |
|
семейств показаны на рис. 64. |
скоростей деформации |
сдвига |
Распределение интенсивности |
||
(рис. 65, шаг уровня АЯ(. = 0,05) |
в центральной части образца и |
в окрестности свободной поверхности такое же, как при осадке по лосы с отношением В/Н = 3 (см. рис. 59). Максимумы интенсивности имеют место в углах образца и вблизи центра, причем разница между их значениями становится значительной. В отличие от предыдущих случаев, на рис. 65 имеется область третьего промежуточного макси мума, вытянутого вдоль контактной поверхности на определенном удалении от края образца и вертикальной оси симметрии. В соответ ствующей области градиент изменения интенсивности по длине об разца незначителен по сравнению с градиентом изменения в попереч ном сечении.
Аналогичное распределение характерно для задачи о сжатии тон кой бесконечной полосы [32] (циклоидальное решение Прандтля), которое является асимптотическим решением для полосы конечных
10* |
147 |
![](/html/65386/283/html_lGbr8XxtIg.zaNq/htmlconvd-pGc2SB149x1.jpg)
лении от оси к контактной поверхности, а скорость деформаций сдвига У]ху (кривая 3) имеет максимум вблизи пересечения с линией интенсивных сдвигов SS (см. рис. 65). В сечении I I I —III, которое попадает в область приближения к асимптотическому состоянию,
Рис. 59. Линии уровня для осадки образцов В{ Н — 3 (шаг уровня А Н. = 0,025): 1 —8 — номера линий
(кривая 4, рис. 66) примерно постоянна, а г\ху (кривая 5) возра стает от нуля на оси до максимума на контактной поверхности (за метим, что для циклоидального решения Прандтля \ х = const, а т}Ху изменяется по аналогичному закону). Подобное распределение
|
|
|
|
|
|
Рис. 61. Распределение напряжений |
|||||
|
|
|
|
|
|
I - |
для |
осадки В / Н = |
3: |
|
|
1 — \ х |
в |
сечении |
I - 1 - , 2 |
- \ х |
- I I — II; |
X „ в сечении I I II; |
2 — Т„ |
||||
з - 1 х - |
Ш - ///; |
ч\ху — II- - П ; 5 — |
I I I |
- I I I ; 3 |
— ох — / — /; |
4 |
ху |
||||
Jx |
|||||||||||
|
|
\ у - |
///-/// |
|
|
|
/ / - / / ; |
5 — ах |
— I I I — I I I |
|
|
скоростей |
деформации |
£*, |
г\ху наблюдается |
и в |
сечении |
IV— IV |
|||||
(кривые |
6, 7 соответственно). |
|
|
|
|
|
|
Для поля линий скольжения (рис. 67) можно выделить четыре характерные области (/—IV), как и в случае осадки ВШ = 3.
Распределение касательных напряжений хху и нормальных на пряжений ох в различных сечениях показано на рис. 68. В отличие от решения Прандтля для бесконечной полосы, касательные напря жения во всех сечениях распределены нелинейно, хотя отклонение от линейности не слишком значительное.
149