- •к.т.н., начальник отдела ОНИР СиМУ ЭЛТИ, сопредседатель секции №1
- •д.т.н., профессор, зав. каф. фмпк эфф, председатель секции № 9
- •СЕКЦИЯ 1. ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИКА
- •АВТОМАТИЗАЦИЯ РАСЧЕТА СТРУКТУРНОЙ НАДЕЖНОСТИ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СХЕМ
- •ОСОБЕННОСТИ МОДЕЛИРОВАНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГОПОЛЯ В МОРСКОЙ ВОДЕ
- •КАБЕЛЬ ДЛЯ ЭЛЕКТРОПИТАНИЯ ГЕНЕРАТОРОВ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОЙ ПЛАЗМЫ
- •Колпаков В.А., Паранин В.Д., Мокеев Д.А………………...86
- •СПОСОБЫ СЕЛЕКЦИИ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЙ НА ЛИНИЯХ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ
- •СЕКЦИЯ 2. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ
- •ИСПОЛЬЗОВАНИЕ КОМПЬЮТЕРНОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ПРИ ИССЛЕДОВАНИИ СПОСОБА КОМПЕНСАЦИИ ДЕЙСТВИЯ ВИБРАЦИИ НА ГИРОМАЯТНИК
- •РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ МИКРОМЕХАНИЧЕСКОГО ГИРОСКОПА
- •НОРМИРОВАНИЕ ШИХТОВЫХ МАТЕРИАЛОВ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА ОТЛИВОК ИЗ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ
- •ИНВЕРТОРНЫЙ ИСТОЧНИК ПИТАНИЯ ДЛЯ СВАРКИ МОДУЛИРОВАННЫМ ТОКОМ
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ОТКЛОНЕНИЯ КОРПУСА НА ЦИКЛ РАБОТЫ ПНЕВМОГИДРАВЛИЧЕСКОГО УДАРНОГО МЕХАНИЗМА
- •ДИНАМИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ В БУРОВОЙ КОЛОННЕ ПРИ ВРАЩАТЕЛЬНО-УДАРНОМ БУРЕНИИ СКВАЖИН МАЛЫХ ДИАМЕТРОВ
- •СЕКЦИЯ 4. ЭЛЕКТРОМЕХАНИКА
- •ВЛИЯНИЕ ДЛИНЫ АСИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ НА ЭФФЕКТИВНОСТЬ КРЕПЛЕНИЯ
- •РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ХАРАКТЕРИСТИК СИНХРОННОГО ГИБРИДНОГО ДВИГАТЕЛЯ
- •РАЗРАБОТКА ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКОГО ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ С АКТИВНЫМ И РЕАКТИВНЫМ ДИСКАМИ В МАГНИТНОЙ СИСТЕМЕ
- •ПРОГРАММА ВЫЯВЛЕНИЯ ФАКТОРОВ РИСКА РАКА МОЛОЧНОЙ ЖЕЛЕЗЫ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ МЕТОДА МЕТА-АНАЛИЗА
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ВОЗМОЖНОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ МЕТОДА ФОТОМЕТРИРОВАНИЯ КАПЕЛЬНЫХ ПРОБ ДЛЯ ОЦЕНКИ АГРЕГАЦИОННЫХ СВОЙСТВ КЛЕТОК КРОВИ
- •ИСПОЛЬЗОВАНИЕ МИКРОВОЛНОВОЙ РАДИОТЕРМОМЕТРИИ В ДИАГНОСТИКЕ РАКА МОЛОЧНОЙ ЖЕЛЕЗЫ
- •УСТАНОВКА ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК КЛАПАННЫХ ЗАМЕНИТЕЛЕЙ, КАК ПОКАЗАТЕЛЕЙ КАЧЕСТВА И ПРИГОДНОСТИ ДЛЯ КАРДИОХИРУРГИИ
- •Введение
- •ЭКОНОМИЧНЫЙ И ЭКОНОМНЫЙ УМЗЧ 2×200Вт С БЛОКОМ ПИТАНИЯ
- •Мариненко А.В.
- •Благодарности
- •Компонента
- •МЕТОДИКА ОБРАБОТКИ КАРТИН ИНТЕРФЕРЕНЦИОННЫХ ПОЛОС
- •ЛИТЕРАТУРА:
- •Описание процесса моделирования
- •Вывод
- •Благодарности
- •ИСПОЛЬЗОВАНИЕ КОМПЬЮТЕРНОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ПРИ ИССЛЕДОВАНИИ СПОСОБА КОМПЕНСАЦИИ ДЕЙСТВИЯ ВИБРАЦИИ
- •НА ГИРОМАЯТНИК
- •Перспективы
- •Экспериментальная часть
- •Заключение
- •Рисунок 3. Результаты моделирования работы системы
- •ЛИТЕРАТУРА:
- •СКОРОСТНОЙ ЭФФЕКТ В ВИХРЕТОКОВОМ КОНТРОЛЕ
- •Введение
- •Благодарности
- •ЛИТЕРАТУРА:
- •E-mail: yuyug@npi.tpu.ru
- •Наименование параметра
- •Полоса
- •частот, Гц
- •Результаты и обсуждение
- •ЛИТЕРАТУРА:
- •ЛИТЕРАТУРА:
- •Тогда энергия, переданная упругому элементу, согласно (2) будет равна:
- •ПРОБЛЕМА ИССЛЕДОВАНИЯ ТРЕХЗВЕННЫХ МЕХАНИЗМОВ
- •ЛИТЕРАТУРА:
- •420066, г. Казань, Красносельская ул., 51
- •E-mail: BakirovAR@rambler.ru
- •420066, г. Казань, Красносельская ул., 51
- •E-mail: BakirovAR@rambler.ru
- •Введение
- •Выводы
- •Выводы
- •ОПТИМИЗАЦИЯ РЕЖИМОВ ЭКСПЛУАТАЦИИ УСТАНОВОК ТИПА УЭЦН С ПЧ
- •ЦИФРОВАЯ ЛАБОРАТОРИЯ ЭЛЕКТРОМЕХАНИКА
- •ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЙ МОМЕНТ В ИНДУКЦИОННЫХ ДВИГАТЕЛЯХ
- •Материал и методы исследования
- •Заключение и некоторые перспективы
- •ЛИТЕРАТУРА:
XIII Международная научно-практическая конференция «СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИИ»
Из полученных графиков видно, что на |
уровне, а на микроструктурном уровне, |
||||||||||||
глубине 5 мм, степень деформации порядка |
считать |
количество |
дислокаций средствами |
||||||||||
9%, а твердость повышается с 10,3 HRC до |
электронной микроскопии. |
|
|
|
|||||||||
37,5 HRC (увеличивается в 3,5 раза), на |
3.Действие ударной волны на сталь |
||||||||||||
глубине 15 мм степень деформации 7%, а |
спровоцировало обильное |
возникновение |
|||||||||||
твердость повышается с 10,3 HRC до 30 HRC |
полос |
скольжения. |
Видимые |
линии |
|||||||||
(увеличивается в 3 раза). Для сравнения, на |
скольжения прямые и параллельные и идут |
||||||||||||
рисунке 5 представлена осадка по высоте |
или в одном направлении (однородное |
||||||||||||
образцов из стали 110Г13Л при растяжении и |
скольжение), |
или |
в |
двух |
направлениях |
||||||||
ударах молота весом 750 кг [3]. |
|
(множественное скольжение). |
|
|
|
||||||||
При такой степени деформирования нет |
4.При |
статическом |
нагружении |
||||||||||
соответствия |
повышению |
значений |
(растяжение, удары молота) при 40-50% |
||||||||||
твердости. |
|
Следовательно, |
оценка |
осадке образцов, наблюдаемая твердость |
|||||||||
напряженного состояния данного материала и |
составляет ~ 42 -48 HRC, при динамическом |
||||||||||||
с помощью метода делительных сеток не |
нагружении (действие взрывной волны) |
||||||||||||
соответствует действительности, так как |
твердость будет равна |
~ 35 -38 HRC при 8- |
|||||||||||
механизм упрочнения другой, с нашей точки |
9% деформации. |
|
|
|
|
|
|||||||
зрения здесь |
присутствует |
гетерогенный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
механизм |
формирования |
дислокаций, |
ЛИТЕРАТУРА: |
|
|
|
|
|
|||||
который не приводит к большим степеням |
1. Гуськов А.В., Милевский К.Е., Петров |
||||||||||||
деформации и присущ только для ударно- |
А.Ф., |
Тушинский |
Л.И. |
Влияние |
|||||||||
волнового нагружения. |
|
|
|
высокоскоростной |
ударной |
волны |
на |
||||||
Выводы: |
|
|
|
|
микроструктуру |
и |
механические |
свойства |
|||||
1.Были проведены эксперименты с |
стали Гадфильда 110Г13Л.- Вестник НГТУ, |
||||||||||||
использовании метода делительных сеток, |
2006 г., № 4 |
|
|
|
|
|
|
||||||
для оценки деформируемого состояния стали |
2. |
Технологическая инструкция |
на |
||||||||||
110Г13Л, образцы из которой подвержены |
процесс |
упрочнения |
взрывом |
рабочих |
|||||||||
нагружению ударной волной по схеме |
поверхностей сердечников крестовин в зоне |
||||||||||||
всестороннего сжатия. Использование такого |
перекатывания |
|
|
094.25200.00005. |
- |
||||||||
метода |
для |
оценки |
возможно, |
т.к. |
Новосибирск, 2001. – с. 8-11 |
|
|
|
|||||
сохраняется сетка после нагружения и мы |
3. Власов В.И., Комолова Е.Ф. |
|
|
||||||||||
можем |
рассчитать |
|
относительные |
Высокомарганцовистая сталь, М.: |
|
|
|||||||
деформации. |
|
|
|
|
Машиностроение, 1972, 192 с. |
|
|
|
|||||
2.Необходимо оценивать |
напряженное |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
состояние |
уже |
не на |
макроструктурном |
|
|
|
|
|
|
|
|
ПРОБЛЕМА ИССЛЕДОВАНИЯ ТРЕХЗВЕННЫХ МЕХАНИЗМОВ
Попугаев М.Г., Дворников Л.Т.
Сибирский государственный индустриальный университет,
Россия, г. Новокузнецк ул. Кирова 42 E-mail: fdba@yandex.ru
В практике машиностроения |
наиболее |
Все трехзвенные механизмы содержат в |
|||||
широкое применение |
имеют |
простейшие |
своем составе |
два подвижных |
звена и |
||
механизмы по числу используемых в них |
стойку, |
относительно |
которой |
||||
звеньев. Прежде всего, к таким механизмам |
осуществляется движение звеньев. |
|
|||||
относятся трехзвенные. Достаточно сказать, |
Наиболее распространенными представи- |
||||||
что в известном справочнике [1] академика |
телями таких механизмов являются зубчатые, |
||||||
Артоболевского И. И. «Механизмы в |
кулачковые, винтовые механизмы и др. Все |
||||||
современной |
технике» |
издательства |
эти механизмы являются замыкающими на |
||||
«Наука», |
1970г. |
приведены |
сотни |
стойку. |
|
|
|
отличающихся друг от друга трехзвенных |
Известно, что любые по сложности |
||||||
механизмов. |
|
|
|
|
кинематические |
цепи структурно полностью |
358
Современные техника и технологии 2007
описываются универсальной структурной системой [2]
∑ pk =τ + (τ −1)nτ −1 +... +ini +...2n2 + n1 ,
n =1+ nτ −1 +... + ni +... + n2 + n1 ,
(1)
m+1
W = (6 − m)n − ∑(k − m) pk ,
k =5
где: τ - число кинематических пар наиболее сложного звена кинематической цепи,
m - число общих наложенных на кинематическую цепь связей ( 0, 1, 2, 3, 4),
W – подвижность механизма, n – число подвижных звеньев,
ni - число звеньев, добавляющих в цепь по i кинематических пар,
k - класс кинематических пар (5, 4, 3, 2,
1).
Полный состав движения любого свободного твердого тела в пространстве можно представить в виде ВПВПВП, означающим независимые вращения (В) и поступательные (П) движения тела относительно трех осей декартовой системы координат. Класс кинематической пары показывает, сколько движений не могут быть воспроизведены парой. Так в кинематической паре первого класса исключена возможность движения вдоль одной из осей декартовой системы координат, в кинематической паре второго класса – два условия связи. В кинематической паре пятого класса соответственно пять условий связи.
Третье уравнение системы (1) есть известная формула В. В. Добровольского. Параметр m в ней определяет сколько общих условий связи накладывается на рассматриваемую кинематическую цепь, т.е. какие движений В и П принимаются за запрещенные. При m=0 на кинематическую цепь не наложено ни одного условия и следовательно этот механизм может существовать в пространстве, такие механизмы относятся к механизмам нулевого семейства. Чем больше общих условий связи наложено на систему, тем меньше независимых относительных движений имеет механизм. При m=4 на кинематическую цепь наложено четыре условия связи, механизмы которые существуют при этом условии работают только на плоскости и являются механизмами четвертого семейства.
Трехзвенные механизмы могут существовать в любом из пяти семейств.
Подставляя задаваемые значения параметров W=1 и n=2 в систему уравнений получим:
∑ pk =τ + (τ −1)nτ −1 +... +ini +...2n2 + n1 ,
2 =1+ nτ −1 +... + ni +... + n2 + n1 ,
(2)
m+1
1= (6 − m)n − ∑(k − m) pk .
k=5
По этой системе можно решить задачу синтеза структуры всех трехзвенных механизмов.
Важным параметром в системе (2) является сложность τ -угольника – от τ =2 до
τ=10.
В(2) могут подставляться все возможные сочетания τ , m, получим трехзвенные
механизмы, существующие при этих условиях.
Из системы (2) очевидно, что все решения целочисленные и положительные.
Докажем, что при τ = 0 и τ =1трехзвенных механизмов не существует. Для этого подставим значение τ = 0 в первое уравнение системы (2)
∑pk = 0 .
(3)
Отсюда следует, что в системе не используются кинематические пары, а без кинематических пар механизм существовать не может.
При τ =1 не могут быть использованы любые звенья кроме самого τ -угольника
Это условие удовлетворяет лишь одноосный механизм – ротор.
Подставляя последовательно значения отτ =2 до τ =10 можно отыскать все возможные трехзвенные механизмы. При
τ=11система (2) не имеет решения и следовательно трехзвенных механизмов при
τ=11 не существует.
Самый простой трехзвенный механизм при τ = 2 и m=4 показан на рисунке 1. В нем
все три кинематические пары p5 пары пятого класса – поступательные.
359
XIII Международная научно-практическая конференция «СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИИ»
первого класса p1 . Схема такого механизм приведена на рисунке 3.
Рисунок 1 – схема трехзвенного механизма с m = 4,τ = 2
Приведем пример механизма первого семейства ( m =1 ) при τ = 4 . Для этих условий
одним из решений является такое: n3 =1
p5=0, p4=1, p3=0, p2=6. Это решение реализуется схемой приведенной на рисунке
2.
Рисунок 2 – схема трехзвенного механизма с m =1,τ = 4, n3 =1
Наиболее |
|
сложным |
трехзвенным |
|
механизмом |
является |
механизм |
с |
|
τ =10 нулевого |
семейства (m=0), при |
n1 =1 , |
||
система |
(2) |
даст |
решение |
|
n1 =1, p5 = 0, p4 = 0, p3 = 0, p2 = 0, p1 =11 , |
т.е. |
все 11 кинематических пар являются парами
Рисунок 3 – схема трехзвенного механизма m = 0,τ =10, n1 =1
В докладе излагается общий алгоритм поиска структуры всего многообразия трехзвенных механизмов
ЛИТЕРАТУРА:
1.Артоболевский И. И. Механизмы в современной технике. В 7 томах. – М.: Наука. Главная редакция физико-математической литературы, 1970г.
2.Дворников Л.Т. Начала теории структуры механизмов. Учеб. Пособие, Сибирская Государственная горнометаллургическая академия. – Новокузнецк, 1994. 102 с.
3.Крайнев А. Ф. Словарь-справочник по механизмам. 2-е изд., переработанное и дополненное. – М.: Машиностроение, 1987 г.
–560 с.
РАЗРАБОТКА ГРАФИЧЕСКОГО ИНТЕРФЕЙСА ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ОПТИМАЛЬНОГО РЕЗАНИЯ ПРИ ТОЧЕНИИ ДЕТАЛЕЙ
Савельева Н.Н., Боголюбова М.Н. Томский политехнический университет, Россия, г. Томск, пр. Ленина 30
E-mail: nataliii@sibmail.com
Разработан графический интерфейс для |
является весьма трудоемкой и сложной |
||
численного |
моделирования |
параметров |
задачей, вследствие следующих причин: |
процесса резания. Это обусловлено тем, что, |
1)эффективность процесса изготовления |
||
выбор оптимальных режимов |
обработки |
деталей на металлорежущих станках зависит |
|
|
|
|
от многих взаимосвязанных факторов таких, |
360
Современные техника и технологии 2007
как режимы обработки, геометрические |
На |
графической |
|
|
форме |
приведен |
|||||||||||||||||||||||||
параметры инструмента и его износ, свойства |
определенный набор исходных параметров: |
||||||||||||||||||||||||||||||
материала детали и инструмента, жесткость |
режимов резания; материала заготовки; |
||||||||||||||||||||||||||||||
системы СПИД и т.д.[1]. |
|
|
|
|
|
геометрических |
|
параметров |
инструментов; |
||||||||||||||||||||||
2)существует |
большое |
разнообразие |
вида обработки и др., из которого выбирается |
||||||||||||||||||||||||||||
факторов |
|
неоднозначно |
влияющих |
на |
индивидуальный |
состав |
|
|
параметров |
при |
|||||||||||||||||||||
процесс |
резания, |
т.е. |
некоторые из |
них |
решении конкретной задачи. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
противоречивы с точки зрения оптимальности |
Выходные данные включают: результаты |
||||||||||||||||||||||||||||||
критериев эффективности таких, например, |
расчета Rz, |
P, |
|
V; |
таблицы зависимостей |
||||||||||||||||||||||||||
как |
|
шероховатость, |
|
|
точность, |
Rz=f(v, s), |
|
P=f(Т,s); |
панель |
|
графического |
||||||||||||||||||||
производительность, себестоимость и др.; |
|
построения графиков по данным таблицы; |
|||||||||||||||||||||||||||||
3)большинство |
параметров |
режимов |
оптимальные |
|
|
|
значения |
|
|
параметров. |
|||||||||||||||||||||
резания, задаваемых в справочниках и |
Построение |
графиков |
|
|
|
осуществляется |
в |
||||||||||||||||||||||||
различного рода нормативных материалах, |
соответствии |
|
с |
|
указанием |
|
|
их |
|
типов |
и |
||||||||||||||||||||
имеют определенный |
диапазон, |
который не |
количества. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
является |
|
оптимальным, |
|
а |
имеет |
Исследуемые |
математические |
|
|
модели |
|||||||||||||||||||||
рекомендательный характер; |
|
|
|
|
представлены |
|
|
в |
|
|
|
виде |
|
|
набора |
||||||||||||||||
4)многие зависимости процесса резания |
многопараметрических |
|
|
|
|
|
|
нелинейных |
|||||||||||||||||||||||
имеют нелинейный характер. Примером |
зависимостей и функций. Эти функции |
||||||||||||||||||||||||||||||
может служить |
зависимость |
интенсивности |
хранятся в |
базе данных и используются для |
|||||||||||||||||||||||||||
износа инструмента от скорости резания, |
формирования |
|
модели |
|
|
|
оптимизации |
и |
|||||||||||||||||||||||
которая |
|
носит |
|
резко |
выраженный |
представления их в требуемом формате. Для |
|||||||||||||||||||||||||
немонотонный характер с очень узким |
нахождения |
|
|
|
оптимального |
|
|
|
значения |
||||||||||||||||||||||
диапазоном оптимальных скоростей резания |
критерия |
|
эффективности |
|
используется |
||||||||||||||||||||||||||
[2]; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
«метод |
|
координатного |
|
|
спуска» |
для |
||||||||||||||
5)задачи оптимизации процесса резания |
многомерных функций[3], и эвристические |
||||||||||||||||||||||||||||||
являются |
|
|
|
многопараметрическими, |
алгоритмы. |
|
|
|
Ограничениями |
|
|
являются |
|||||||||||||||||||
многокритериальными |
и |
имеют |
большую |
допустимые |
|
|
|
значения |
|
|
параметров. |
||||||||||||||||||||
размерность; и т.д. |
|
|
|
|
|
|
|
Оптимизация |
|
|
осуществляется |
за |
счет |
||||||||||||||||||
Но, вместе с тем, среди множества |
варьирования этих параметров в заданных |
||||||||||||||||||||||||||||||
допустимых вариантов обработки деталей, |
граничных |
|
|
диапазонах. |
|
|
Оптимальное |
||||||||||||||||||||||||
существует |
|
оптимальный |
|
|
вариант, |
решение выдается в виде уточненных |
|||||||||||||||||||||||||
оцениваемый как по единичным, так и по |
значений параметров, при которых целевая |
||||||||||||||||||||||||||||||
аддитивным критериям эффективности. |
|
функция принимает экстремальное значение. |
|||||||||||||||||||||||||||||
Нахождение |
|
оптимального |
|
варианта |
Fmin (или Fmax) для заданного критерия |
||||||||||||||||||||||||||
процесса |
|
обработки |
экспериментальным |
эффективности. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
путем - сложная и трудоемкая задача, |
Управление |
|
работой |
|
|
осуществляется |
|||||||||||||||||||||||||
требующая больших затрат средств и |
непосредственно, |
|
|
|
|
с |
|
|
|
помощью |
|||||||||||||||||||||
времени. Для снижения трудоемкости и |
соответствующих клавиш формы. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
исключения |
|
дорогостоящих |
|
натурных |
На рис.1 приведены данные определения |
||||||||||||||||||||||||||
исследований |
необходимо |
использование |
оптимальных параметров режима резания по |
||||||||||||||||||||||||||||
ЭВМ и методов оптимизации, исключающих |
критериям |
|
|
|
шероховатости |
|
|
Rz |
|
и |
|||||||||||||||||||||
полный |
перебор |
множества |
допустимых |
производительности |
|
|
P. |
|
|
Зависимость |
|||||||||||||||||||||
вариантов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
критериев |
|
|
|
|
шероховатости |
|
|
|
|
и |
|||||||||||
В данной работе используются численные |
производительности от режимов резания для |
||||||||||||||||||||||||||||||
методы решения задачи моделирования и |
сплавов имеет следующий вид: |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
оптимизации процессов резания с помощью |
|
|
|
|
8.25r 0.15V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
ЭВМ. Разработаны: математические модели |
|
|
0.4 |
( |
|
|
|
|
|
|
) |
2 |
|
|
|
||||||||||||||||
и алгоритмы |
оптимизации, |
отражающие |
Rz |
= |
|
|
|
|
|
t |
0.3 |
sinϕ |
0.4 |
|
, |
(1) |
|
||||||||||||||
взаимосвязь параметров режимов резания с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
8r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
шероховатостью, и производительностью; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
где r – угол при вершине токарного резца, |
|||||||||||||||||||||||||||||||
формализованное представление исходной и |
|||||||||||||||||||||||||||||||
выходной |
информации |
с |
|
визуальным |
мм; V – скорость резания, м/мин; t – глубина |
||||||||||||||||||||||||||
отображением |
результатов |
исследования; |
резания, мм; φ - |
угол при вершине, град. |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
программное обеспечение в среде Delphi для |
|
|
|
|
|
|
P = |
t s z |
|
, (2) |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
решения поставленных задач. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1+ |
τсм |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Разработанная |
|
визуальная |
форма, |
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
изображенная на рис.1., обеспечивает |
где t – глубина резания, мм.; s – подача, |
||||||||||||||||||||||||||||||
представление исходных и выходных данных |
мм/мин; z |
– |
припуск на обработку, мм.; τсм – |
||||||||||||||||||||||||||||
в удобном и наглядном виде. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
361