- •А.А. Григорьев
- •ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
- •ВВЕДЕНИЕ
- •1. ПРИНЦИП РАБОТЫ ТУРБОРЕАКТИВНОГО ДВИГАТЕЛЯ (ТРД)
- •1.1. Преимущества ТРД перед поршневой СУ
- •1.2. Принцип создания тяги ТРД
- •1.3. Изменение параметров рабочего тела и превращения энергии по тракту ТРД
- •1.4. Основные параметры ТРД
- •2.2. Идеальный цикл ТРД
- •3. РЕАЛЬНЫЕ (ДЕЙСТВИТЕЛЬНЫЕ) ЦИКЛЫ ВРД
- •3.1. Процессы в действительном цикле
- •3.2. Работа действительного цикла ТРД
- •3.3. Эффективный КПД ТРД
- •3.4. Тяговый (полетный) КПД ТРД
- •3.5. Полный (экономический) КПД
- •Контрольные вопросы
- •Задачи
- •4. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ ОБ ОСЕВЫХ КОМПРЕССОРАХ
- •4.1. Назначение компрессоров и требования, предъявляемые к ним
- •4.2. Основные параметры ОК
- •4.3. Характеристики OK (ХК)
- •Контрольные вопросы
- •5.1. Назначение, классификация и требования к ВЗ ВРД
- •5.3. Дозвуковые воздухозаборники (ДВЗ)
- •5.4. Формы дозвуковых диффузоров
- •Контрольные вопросы
- •Задача
- •6. ПРОЦЕССЫ, ПРОТЕКАЮЩИЕ В ОСНОВНЫХ КАМЕРАХ СГОРАНИЯ (КС) ВРД
- •6.5. Топливные форсунки, применяемые в КС ВРД
- •6.6. Потери полного давления в КС
- •6.7. Эксплуатационные характеристики КС
- •Контрольные вопросы
- •7. ВЫХОДНЫЕ УСТРОЙСТВА (ВУ) ВРД
- •7.1. Назначение, состав и требования к ВУ ВРД
- •7.2. Реактивное сопло
- •Контрольные вопросы
- •ОСНОВЫ РАСЧЕТА ТРД
- •8.4. Понятие о свободной энергии ВРД
- •8.5. Основы газодинамического расчета ВРД
- •9.3. Влияние различных факторов на положение ЛСР
- •9.4. Особенности совместной работы ОК и ГТ на неустановившихся режимах
- •9.5. Номенклатура основных режимов работы ТРД
- •Задача
- •10. ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТРД
- •10.1. Термодинамические основы регулирования ТРД
- •10.2. Типы характеристик ТРД и их назначение
- •10.3. Методы получения ЭХ
- •Контрольные вопросы
- •12. ДВУХКОНТУРНЫЕ ТРД (ТРДД)
- •12.1. Схемы ТРДД и их основные параметры
- •12.2. Газодинамические преимущества ТРДД перед ТРД
- •12.5. Особенности законов регулирования ТРДД
- •12.6. Особенности характеристик ТРДД
- •Контрольные вопросы
- •13. ТУРБОВАЛЬНЫЕ (ТВАД), ТУРБОВИНТОВЫЕ (ТВД)
- •13.1. Принцип действия ГВаД и ТВД
- •13.2. Схемы ТВД и ТВаД
- •13.3. Основные параметры ТВД
- •13.5. Совместная работа узлов ТВД
- •13.6. Дроссельные характеристики ТВД и ТВаД
- •13.7. Климатические характеристики ТВаД
- •13.8. Высотно-скоростные характеристики ТВД и ТВаД
- •Контрольные вопросы
- •14.2. Рабочий процесс в форсажных камерах
- •14.3. Понятие о неустойчивых режимах горения
- •14.4. Особенности эксплуатационных характеристик ТРДФ
- •Контрольные вопросы
- •БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
- •ГРИГОРЬЕВ Андрей Алексеевич
10.3.Методы получения ЭХ
10.3.1.Экспериментальные методы
Экспериментальным путем ЭХ получают в процессе специ альных испытаний на наземных стендах или в условиях полета.
ЭХ. полученные экспериментально, являются наиболее точными, так как учитывают реальные условия работы двигате ля. Однако для их получения требуются дорогостоящие стенды и летающие лаборатории. Поэтому, обычно на наземных стен дах при Н = 0 и М = 0 экспериментально получают только ДХ.
10.3.2. Расчетные методы
ЭХ получают в результате расчета R и cR при различных значениях п, М, Н Расчетные методы позволяют получать ЭХ с меньшими затратами сил и средств, а также получать ЭХ вновь проектируемых двигателей.
Основная сложность при расчете ЭХ заключается в том, что необходимо иметь характеристики отдельных узлов (ВЗ, ОК, КС, ГТ, PC) двигателя с нанесенными на них линиями ра бочих режимов (ЛРР) в соответствии с заданной ПР. Характери стики отдельных узлов также необходимо получить экспери ментально или рассчитать.
Таким образом, получение ЭХ расчетными методами с дос таточно высокой точностью тоже требует значительных затрат сил и средств.
Для приближенной оценки двигателя при минимуме ин формации о нем с приемлемой точностью можно применить приближенные аналитические методы расчета ЭХ.
Сущность этих методов заключается в том, что характери стики всех узлов задаются приближенно, аналитическими зави симостями, либо принимаются постоянными, что и определяет погрешность метода.
Численные значения коэффициентов потерь энергии в уз лах двигателя и КПД узлов задаются исходя из статистических данных для данного класса двигателей.
Учитывая, что современные ГТД имеют осевые компрессо ры с высокой степенью регулирования, допущение о том, что
КПД KOiMripeccopa остается примерно постоянным при измене нии режима полета и режима работы двигателя является вполне корректным.
10.4. Приведение параметров ТРД к стандартным атмосферным условиям
По аналогии с приведением данных испытаний при по строении характеристик ОК к стандартным атмосферным ус ловиям
|
101300Л/г ^ |
(Ю.З) |
/7пр |
м,пр = М п |
|
|
/4V 288 |
" |
можно привести к стандартным атмосферным условиям данные испытаний, полученные при построении дроссельных харак теристик.
На подобных режимах должно соблюдаться условие равен ства комплексных параметров (при М = 0):
(сс.пр/л/288) |
САУ |
=с„ i |
=> с, |
|
(10.4) |
|
|
|
|
^с.пр |
|
||
(сяпр / л/2 8 8 )сау - |
с к / |
|
|
(10.5) |
||
|
К |
|
ю ш о У с |
|
(ш.б) |
|
Я , р = Ч ,п ; /'с .пр = |
|
p : J 288 |
/ с |
|||
|
|
|
|
10.5. Области эксплуатационных ограничений ТРД
При регулировании ВРД помимо поддержания наиболее выгодного протекания эксплуатационных характеристик необ ходимо обеспечить устойчивую работу элементов двигателя и исключить механические и тепловые перегрузки в узлах и де талях конструкции. Поэтому САУ осуществляет ряд эксплуата-
циоиных ограничений режимов работы силовой установки несмотря на ухудшение тяговых и экономических харак теристик.
Группы ограничений:
1)по газодинамической устойчивости узлов СУ;
2)по прочности узлов и деталей;
3)по производительности топливных насосов.
10.5.1.Ограничение по устойчивой работе ОК
УТРД с высоконапорным ОК при изменении режима рабо
ты ( п ) и условий полета ( М, Н ), соответственно,
U7,;x(iT n)=>i т /7пр=>i дк у .
Для определения режимов работы двигателя или условий полета ( М, Н ) , при которых необходимы ограничения по ус тойчивой работе компрессора, поступают следующим образом:
1. Используя характеристику ОК с нанесенной на неё ЛС (рис. 10.23), строят график зависимости £аКу(пщ,) (рис. 10.24).
Рис. 10.23. Ограничение но ДКу
ЛКу
15 |
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
V |
|
|
|
|
|
|
/ |
/11 |
Д К у min В |
4| \2 |
|
|
|
|
/ |
1 |
\ |
1 \ |
\ |
|
|
5 |
/ |
1 |
1 |
|
|
||
/ |
1 |
|
Ч !1 |
\ \ |
|
|
|
|
|
j*v |
Д К у minH |
|
|
||
|
|
1 |
\ |
П и р |
В |
||
0 |
|
|
|
1 |
\ |
||
— + *----T J------------------ 1-------- |
--- \-----i |
— — - |
|||||
|
|
|
- |
" |
|||
|
80_// 85 |
_h/90 |
95 100 105 \\_110 П пр , % |
||||
|
JП п р Н |
П пПр min |
^ |
ПР т а х |
|
Рис. 10.24. Зависимость ДК у (/inp)
2.Устойчивый диапазон работы между точками 1 и 2, в ко
торых ДК у достигает минимально допустимых значений
AK ymi устанавливают специальными испытаниями с исполь
зованием опыта эксплуатации.
Точкам 1 и 2 соответствую т точки на В С Х Т Р Д (рис. 10.25, 10.26).
Рис. 10.25. Ограничение |
Рис. 10.26. Ограничение |
СХ /?(М) |
СХ сд(М) |
При увеличении Н от 0 до 11 км уменьшается Тп и со
ответствующая «срыву» Гвхсрыоа достигается при больших
значениях М полета. При увеличении Н > 11 км ( Гп = const)
ср достигается при Мсрыва = const независимо от Н
(рис. 10.25, 10.26).
10.5.2. Ограничение по устойчивой работе ВЗ
«Помпаж» и «зуд» ВЗ повышают уровень нестационарности потока на входе в ОК и могут вызвать «помпаж» ОК.
Запас газодинамической устойчивости ВЗ ЛК вз зависит от:
-условий совместной работы ВЗ и ОК;
-числа М и угла атаки (скольжения) самолета. Регулирование ВЗ не всегда может охватить весь диапазон
изменения условий полета, поэтому вводится ряд ограничений: 1. Запрещение дросселировать двигатель ниже итах при
больших сверхзвуковых скоростях полета. Это связано с тем, что при уменьшении п чснижается прокачивающая способность ОК с/(Хвх), следовательно, необходимо уменьшать пропускную
способность ВЗ. Но при больших М полета возможности регу лирования ВЗ, как правило, исчерпаны (конус полностью вы двинут).
2.Ограничение углов атаки и скольжения.
10.5.3. Ограничение по устойчивости горения в КС
Устойчивая работа КС в значительной степени зависит от
параметров воздуха на входе в КС (74J; ск; р'к), а также от со става ТВС (а).
При увеличении Н или уменьшении М снижаются Т*
и p i , следовательно, снижается турбулентность потока, а зна чит снижается скорость теплообмена и горения. Вследствие уменьшения Т* замедляется испарение капель, следовательно, ухудшается смесеобразование. Если при этом дросселировать
двигатель уменьшением n ( i М в М 1), уменьшается перепад
давлений на форсунках Дрф, следовательно, ухудшается распыл
топлива. Все это приводит к снижению Г|г и уменьшению диа
пазона устойчивой работы (горения) КС.
В определенных обстоятельствах сочетание неблагоприят ных факторов может привести к погасанию КС или ее нерозжигу при включении. В связи с этим устанавливаются огра ничения:
! ) П 0 Ркmin i
2)по возможности дросселирования на больших высотах;
3)по возможности запуска двигателя в воздухе.
10.5.4.Ограничения по условиям прочности узлов
идеталей
При изменении условий полета ( М, Н ) и режимов работы двигателя (п ) значительно изменяются аэродинамические, ме ханические, температурные и вибрационные нагрузки на эле менты СУ. Это может привести к снижению запаса прочности. Ограничения по прочности вводятся из условия сохранения за данных запасов прочности элементов СУ:
Ограничения по л,пах и Гг‘тах
Необходимо помнить, что самый напряженный узел ГТД - ГТ. При увеличении л|гах на один процент запас прочности ра бочих лопаток ГТ снижается на (5... 10) %. Обычно ограничи вают время работы на режимах с л|ШХ и Гг',шх. Даже при крат ковременном превышении л|ШХ и Т*тх (чрезвычайный режим или второй форсаж) двигатель подлежит снятию с самолета и ремонту.
Ограничения по условиям полета
При увеличении М полета на малых высотах резко возрас тает расход воздуха М а через двигатель, следовательно, растут аэродинамические и вибрационные нагрузки на лопатках ОК и ГТ. Резко увеличивается крутящий момент М кр на валу дви
гателя. Растут р х и р ‘ , способствуя росту растягивающих на пряжений в корпусах ОК и ГТ.
В связи с вышеизложенным вводят ограничения по />*тах,
М.твх’ Мкртах> ‘'/max (СКОрОСТНОМу НЭПОру).
Ограничение по /?*тах позволяет одновременно ограничить рост М и и М кр, но так как ограничивать р*кта)( в условиях уве личения М полета можно только снижением расхода топлива
М Т(i- Т 'г ), это приводит к снижению тяги двигателя R .
Ограничение по qmx обусловлено прочностью деталей ВЗ и ОК и контролируется экипажем по приборной скорости
Vr пр max
10.5.5. Ограничения по максимальной производительности топливных насосов (ТН)
Максимальная производительность ТН выбирается из ус ловия обеспечения работы двигателя на всех, наиболее важных режимах полета.
Так как производительность ТН напрямую связана с их га баритами и массой, то на некоторых, нехарактерных режимах полета производительность ТН ограничивают.
Таким режимом является полет на малых Н с большими (сверхзвуковыми) М для ДА с ТРДФ. Обычно ограничивают максимальный расход топлива в форсажной камере Мтфтах.
10.5.6. Области эксплуатационных ограничений режимов работы двигателя
Линии ограничений режимов работы двигателя обычно на кладываются на диаграмму «диапазона высот и скоростей» по лета самолета (рис. 10.27).
Левая граница ( Vnpmin) - минимальное число М полета, при котором подъемная сила Y больше веса самолета СЛА (набор высоты).
Рис. 10.27. Области эксплуатационных ограничений
Верхняя граница ( У = С?л а ) - |
максимальная высота полета |
на которой ЛА может лететь |
горизонтально при данном |
числе М |
|
Правая граница - ограничение по нагреву ЛА и прочности
элементов конструкции. |
|
|
|
Линия 1-1 - ограничение по |
Г*Х| ах(ипрт!п) |
- |
нижний |
срыв в ОК. |
|
|
|
Линия 2-2 - ограничение по |
7’^xmin(«nprnax) |
~ |
верхний |
срыв в ОК.
Линия 3-3 |
- ограничение по р*ктм - прочность корпусов |
|
ОК и ГТ (по растягивающим напряжениям). |
||
Линия 4-4 |
- |
ограничение по qmM - прочность деталей |
ВЗ и ОК. |
|
|
Линия 5-5 |
- |
ограничение по максимальной производитель |
ности топливных насосов.