Задачник по трубопроводному транспорту нефти нефтепродуктов и газа
..pdf291
(5,5 -106)2- |
(3,8 -10‘ )2 |
Q =0,0384 |
•1,196s = 585,53 |
0,893 • 283 • 0,0093 • 120000- 0,59 M J /C или 50,58 млн. м3/сутки.
194. Используем формулу (115):
Q„ = 0 ,0 3 8 4 -,/Р" ~ Р> |
-d5 |
V Z T X L A |
|
По формуле (116) вычисляем коэффициент X : |
|
X = 0,067- ( 2 0,05 |
>?'2 = 0,0106. |
, 1020- 2 - 10,
Коэффициент Z сжимаемости газа в первом приближе нии рассчитываем по условиям в конце участка газопрово да:
Z(l) = 1 - 0,4273 • (3,2/4,7 )■(283/194)'3“ * = 0,927
Получаем уравнение для рн : |
|
|
||
30-10“ |
= 0,0384-. |
Рн.2 |
(3,2 -106) |
I5 |
24-3600 |
' |
V 0,927-283-0,0106-10*-0,59 |
|
|
После упрощений, имеем: |
|
|
||
347,2 = 0,0384 -,/Рн ~ 1 0 ’ 2 4 1 0 |
= , Plt =4,864-ltf Па. |
|||
|
\ |
16,407-10" |
|
|
Теперь можно определить среднее давление р^ на уча стке газопровода и уточнить принятый в расчете коэффици
ент Z . Имеем: |
|
|
|
|
2 ( |
р2* |
2 ( |
3,2 |
= 4,089 МПа. |
Рср. ^ * |
Р н + - |
|
4,864+- |
|
|
Р н . + Р к . |
|
4,864+3,2 J |
|
z < ) =1-0,4273 (4,089/4,7)-(283/194)'3-“* =0,907.
Повторив расчеты с уточненным коэффициентом Z сжимаемости, получим уравнение
13,11Ю12 +10,24 - Ю12 = рн2 => р„ =4,83 -106 Па.
19*
292
Поскольку следующее уточнение коэффициента Z не дает существенного изменения полученного результата, считаем, что решение рн = 4,83 МПа найдено.
195. Согласно формуле (115), имеем:
|
|
I 2 |
2 |
|
QK 0,0384- |
Рн. -Рк. |
ds |
||
ZTA.-L-A |
||||
|
|
|||
По формуле (116) вычисляем коэффициент X : |
||||
( |
|
2-0 03 |
Y’2 |
|
Х = 0,067- |
— = - ^ — |
= 0,0096. |
||
(,1020 —2 -10 J |
Коэффициент Z сжимаемости газа в первом приближе нии рассчитываем по условию в начале участка газопрово-
да: Z(l) = 1 -0 ,4273 (5,5/4,7) (285/194)'ЗИ8 = 0,878. |
|
|||
Уравнение для определения рк имеет вид: |
|
|||
35-Ю6 |
= 0,0384-. |
|
(5,5-106)2-р, |
•I5 |
24-3600 |
V0,878-285-0,0096-120000-0,62 |
|
||
После упрощений получаем: |
|
|||
405,1 = 0,0 3 8 4 - J 3Q>25 1^ |
Zb l => р = 3,2 2 -ЮР Па. |
|
||
|
V |
178724 |
|
Теперь можно определить среднее давление рср на уча
стке газопровода и уточнить принятое значение коэффици ента Z . Имеем:
Рср. = т* |
Р к. |
2 ( |
3 222 \ |
Рн.+ |
5,5+ |
= 4,46 МПа, |
|
|
Р„.+Р к. |
5,5 + 3,22 |
|
Z<2) = 1 -0,4273 (4,46/4,7)-(285/194)'3-66' =0,901 . |
|||
Повторив |
расчеты с |
уточненным |
коэффициентом Z |
сжимаемости, найдем рк = 3,14 МПа. Поскольку следующее уточнение коэффициента Z не дает существенного измене ния полученного результата, считаем, что решение найдено.
293
196. Согласно формуле (115), имеем:
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
QK=0,0384 |
|
Рн. -Рк. |
|
|
|
||
|
Z T X L A |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
Найдем сначала среднее давление рср на участке газо |
|||||||
провода: |
|
|
|
|
|
|
|
2 ( |
|
|
п 2 |
\ 1 ( |
и о 2 |
л |
|
1 1 |
|
|
D “ |
' _ .[ 6 .0 + — 4,0 |
= 5,07 МПа. |
||
Рср. = Т ' Рн.*' |
P H. + P KJ |
3 V |
6,0+ 4,0 |
||||
V |
|
|
|
|
|||
Далее рассчитаем коэффициент Z сжимаемости газа: |
|||||||
Z = 1-0,4273- (5,07/4,7)-(283/194)‘зш = 0,885. |
|
||||||
По формуле (116) вычислим коэффициент X : |
|
||||||
Х = 0,067 |
^ |
° ’0 3 ^ |
- 0’0 3 8 |
|
|
|
|
|
V |
|
|
| 0.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставляя данные из условия задачи, а также найден |
|||||||
ные значения |
Z и X , в формулу для расхода газа, получаем |
||||||
уравнение для определения внутреннего диаметра |
d газо |
||||||
провода: |
|
|
|
|
|
|
|
2 8 1 0 е =0,0384- |
(6,0 • 1 О* )2 - (4,0 -106У |
d5.2 |
|||||
24 -3600 |
|
|
V0,885 • 283 ■0,038 • 125000 • 0,59 |
|
|||
Решив это |
уравнение, найдем: |
d = 1,193 |
м. Соответст |
||||
венно внешний диаметр D = d + 28 = 1,193 + 2 • 0,01 = 1,213 м. |
|||||||
Очевидно, нужно принять D = 1220 мм. |
|
|
|||||
197. |
Воспользуемся формулой (118) В.Г.Шухова, даю |
||||||
щей распределение температуры газа по длине участка га |
|||||||
зопровода: |
|
|
|
|
|
|
|
T (x )= V + (TH.- T j - e - “ |
|
|
|
||||
В этой формуле параметры газа |
=0°С |
(или 273 К) и |
Тн = 30°С (или 303 К) известны, поэтому вычислим коэф фициент а = arcd/MCp . Имеем:
M = PB0U;A-QK= 1,2040,62-3210б/(24-3600) = 276,47 кг/с,
294
а = 1,75 • 3,14 • 1,2/(276,47 • 2500) = 9,54 • 1 (Г6 м ''
Далее по формуле
Т(х,) = 0 + (30 - 0)- ехр{- 9,54 l O ^ - x J
рассчитываем температуры в заданных сечениях х; :
х, = |
20000 м: Т = 30-«хр(-9,54-10"6 • 2 - 104) s 24,8 |
°С; |
|||
х5 = 40000 |
м: Т = 30ехр(-9,5410'6-4 |
104)=20,5 °С; |
|||
х3 = |
60000 |
м: Т =30■ елг/>(-9,54 |
■1 0-6 • 6 |
• 1 0 4) = 16,9 |
°С; |
х4 = |
80000 м: Т =30-едр(-9,54 |
-КГ6 ■8 |
• 104)= 14,0 |
°С; |
х5 = |
100000м: Т = 30 |
-е*р(-9,54-10^ |
10 10*)= 11,6 °С; |
|
х6 = |
120000 |
м: Т = 30 |
ех р (-9 ^4 1 0 '6 |
1210С)=94 °С; |
х, = |
140000 |
м: Т = 3 0 |
ехр(-9^410‘6 1410С)=7,9 °С. |
|
198. |
Формула для распределения температуры, учиты |
вающая эффект Джоуля-Томсона, имеет вид
Т(х)=Т„ +(Т„ —T j - e ” —D. - Р = ^ ( 1 _ е-“ ).
|
|
|
|
|
a*L |
|
|
|
||
Подставив в эту формулу данные из условия, получим: |
||||||||||
Т (х )= 3 0 • е-’* "0"6’ - |
0,3 ■ 6,0 ~ 3,5 (l - |
е-9-5410"6”) , |
|
|||||||
v ’ |
|
|
|
1,336 V |
|
|
|
) |
|
|
где а = 1,75• 3,14 • 1,2/(281,07-2500) = 9,54 |
10"6 м _| (см. ре- |
|||||||||
шение предыдущей |
задачи); aL = 1,336. |
После |
упрощений |
|||||||
имеем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T(x)=30-e~*S4l<'‘‘ - 0 £ 6 - (l-e '’-54l<'s )= 3Q 56e*54l<r‘4 -0,56. |
|
|||||||||
Отсюда находим: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Координата, км |
0 |
20 |
40 |
60 |
80 |
100 |
120 |
140 |
||
Температура газа без |
30 |
24,8 |
20,5 16,9 |
14,0 |
11.6 |
9,7 |
7.9 |
|||
учета эффекта Джо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
уля - Томсона, °С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Температура |
газа с |
30 |
24,7 |
203 |
16,7 |
13.7 |
ИД |
93 |
7,4 |
|
учетом эффектаДжоула |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- Томсона, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Поправка, к |
формуле |
0 |
0,1 |
03 |
03 |
03 |
0,4 |
0.4 |
03 |
ВТ. Шухова,*С
295
199. Используя формулу (118) В.Г. Шухова, находим температуру газа в конце участка газопровода. Имеем:
Т„ = T(L) = О+(30 - 0 ) e _iL = 3 0 е л р (-а Ь ).
Вычислив массовый расход М газа
М=Р«ш Д 0 с = 1,2240,62-32-106/(24-3600) = 281,07 кг/с
и показатель (aL) экспоненты
aL=ajtdL/M Cp = 1,75-3,14-1,2140000/(281,07-2500)=1,336,
получим: Т„ = 30-ед:р(-1,33б)=7,9 °С.
Средняя температура Тф газа на участке газопровода
определяется формулой (121). Имеем:
ср. = 0+ |
3 0 -7 ,9 |
16,56°С. |
|
|
/л (30/7,9) |
200. Согласно формуле (119), существует соотношение
T .= T I,. + ( T ,,- T j - e - ‘\
позволяющее определить параметра = a 7id^MCp :
1 |
Т |
- Т |
|
1 |
/и - 5- — 5 1 ,2 8 8 - 1 0 '^ - ' |
а = ± . / л^ |
----[Е, = ----- !— _ |
||||
L |
Т - Т |
гр. |
125-103 |
1 5 -1 0 |
|
|
|
к. |
|
|
Далее нетрудно найти коэффициент а теплопередачи. Имеем:
|
МС_ |
2500 |
а = |
---- - - а = |
-------------- • 1,288-10"5М = 0,01-М . |
|
n d |
3,14-1,02 |
Вычисляем массовый расход М газа:
M=pra>-A-Qt = 1,204-0,59-25-106/(2 4 -3600)=205,5 кг/с.
Следовательно, a = 0,01 • 205,5 = 2,06 Вт/м2 К.
296
2.12. Стационарные режимы работы сложных газопроводов
201. Очевидно, что среднее на участке газопровода дав ление рср выражается формулой
Pep. —“ ' (Ll • PcpJ + L2 ■Рср.,2 ) 1
где L = L, + L 2 - протяженность всего участка газопровода; Pep I»Рср2 — средние давления на его первом и втором сег
ментах, соответственно.
Обозначим давление в месте сочленения сегментов раз ного диаметра р*, тогда согласно (125), имеем:
р„ |
2 |
- р . |
2 |
тч л L) |
2 |
2 и |
л |
1^2 |
|
|
=B-Q„——у и р . |
|
- р к. = B |
Q,. - |
T . |
||
|
|
|
|
Ki |
|
|
к 2 |
Отсюда находим:
,Рн2 -К,2/Ь | + р „2 -K 22/ L 2
K ,7 L , + K 22/ L 2
Коэффициенты К, и К 2 расхода первого и второго участка, соответственно, очевидно, известны, поэтому давление р, в
месте сочленения сегментов найдено. |
|
|
|
|||||
Далее, согласно формуле (112), имеем: |
|
|||||||
2 |
( |
р2* ^ |
|
2 |
( |
- 2 |
^ |
|
Рср... - з |
• Р н . + |
Рн.+Р^ |
|
И Рср .2 = |
Р . + - |
|
||
|
V |
|
|
|
V |
р*+р» |
У |
|
откуда получаем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
Р‘р - 3 |
р .+ L i |
|
Рн. |
|
L |
рк + р* |
|
|
L |
|
Рн. "Ь р* |
|
|||||
202. Из решения предыдущей задачи следует: |
|
|||||||
п0) |
Г |
|
Рн. |
|
|
Л |
|
|
р^* + 0,5 • |
+ 0,5- |
и |
|
|||||
Р с р - 3 |
|
|
|
|||||
|
V |
Р н . + Р 0)* |
|
Рк. + Р (,)* |
|
Рн.+Р * рк. + р *
где индекс ^ относится к первому варианту (в котором тру бой большего диаметра заменяется первая половина участ
ка), а индекс ко второму варианту (в котором трубой большего диаметра заменяется вторая половина участка). Здесь р, - давление в месте сочленения трубопроводов раз ного диаметра. Очевидно, что p H > р Н , поскольку в тру
бопроводе большего диаметра потери давления меньше, чем в трубопроводе меньшего диаметра.
Оценим разность р^ср. —pH*, средних давлений. Для
этого вычтем из первого равенства второе. После некоторых упрощений получим:
пО |
_п(2) |
- - 7 |
п (1) |
- п (2>^ |
1-0,5 |
Рн. |
|
р ср. |
Р |
ср. — — • |
|
* — р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(Рн.+Р(,)0 (рн.+ р (2).) |
|
|
|
-0,5- |
(Рк. + Р0)* ) • (рк. + Р(2)*) |
’ |
|||
|
|
|
|||||
|
|
,(2) |
|
|
|
|
|
Имеем: p H - р1Ч > 0 и, кроме того, |
|
||||||
|
|
Рн. |
|
|
<1и |
< 1, |
|
|
(Рн. + Р(1)* ) • (Рн. + Р(2)*) |
||||||
|
|
(Рк. + Р0)*) • (Рк. + Р(2)«) |
следовательно, выражение, стоящее в квадратных скобках, положительно. Это означает, что p(I ср -р Н р >0.
203. Поскольку трубопроводные сегменты, о которых идет речь, имеют близкие диаметры, то в качестве d3 при мем диаметр 1,0 м. Тогда коэффициенты К, и К 2 расхода сегментов участка газопровода имеют следующие значения:
К, = (1200/1 ООО)2-6 = 1,606; К, = (1000/1 ООО)2,6 = 1,0.
298
Согласно результатам решения задачи № 201, давление в месте сочленения сегментов разного диаметра может быть представлено выражением
/P ,.2 K IV L | + P>2 -K2V L 2
Р‘ V |
K ,2/ L , + K 22/ L 2 |
Отсюда находим сначала р ,:
7,ЗМ ,6062/7 0 + 4 ,0 М ,0 2/80
V1,6062/70+1,02/80
апотом р
|
6,62+ 70 |
7,32 |
■+■80 |
4,03 |
Л |
Рср. — |
= 6,14 МПа. |
||||
|
150 |
7,3+6,62 |
150 |
4,0+6,62 |
|
204. Воспользуемся формулой (122), которая с учетом правила (126), справедливого для последовательного соеди нения трубопроводов, имеет вид:
о _ |
а у |
/Рн |
“ Рк. |
L |
_ Lj L 2 |
Q« - |
А К |
у |
L |
. r » K l - |
KiJ + K j 2 . |
Если в качестве эквивалентного диаметра d 3 выбрать диаметр, равный мм, то можно вычислить коэффици ент К расхода:
120 |
40 |
80 |
|
К 2 |
г------------------- |
-------------------------1 = 95,77, |
|
[(1196/1 ООО)2,6] |
[(1000/1 ООО)2,6] |
||
|
откуда К = 1,119.
После этого нужно вычислить коэффициент А согласно формуле (124). Однако для этого необходимо сначала найти А - плотность газа по воздуху, и коэффициент Z сжимае мости газа.
1) Рассчитываем плотность рст газа при стандартных условиях:
R = 8314/р = 8314/18 = 461,9 Дж/кг К;
|
299 |
101300 |
. з |
Рст. |
= 0,749 кг/м . |
RTCT. 461,9-293 |
|
Затем рассчитываем А - |
плотность газа по воздуху: |
А = 0,749/1,205 = 0,62. |
|
Здесь учтено, что плотность воздуха при стандартных усло виях составляет 1,205 кг/м3
2) Рассчитываем среднее давление рср на участке слож ного газопровода. Для этого воспользуемся результатами решения задачи № 201. Сначала находим давление р, в месте сочленения трубопроводных сегментов разного диа метра. Имеем:
Р* = |
P„?-KI7 L | + P<2.K27 L : ИЛИ |
|
||||||
|
|
K ,7 L , + K7 / L : |
|
|
|
|||
р. = , |
5,52 • , 965г/40+ 3,52 • |
5'780 . |
|
|||||
- |
----- ------ тт~,-------п т ----- -— |
s 5,2 МПа. |
||||||
V |
|
1,19657 4 0 + 1 57 8 0 |
|
|
|
|||
После этого рассчитываем среднее давление рср : |
||||||||
Рср. - |
з |
• Р* + |
Рн |
|
Рк |
или |
|
|
L рн +р* |
L |
|
|
|||||
рк +р* |
|
|||||||
|
|
V |
40 |
5,5: |
80 |
3,5: |
Л |
|
|
2 |
< |
||||||
Рср. — |
5,2 + |
|
|
• + |
|
|
= 4,72 МПа. |
|
|
|
V |
120 |
5,5+ 5,2 |
120 |
3,5+ 5,2 у |
||
Заметим, что |
если |
мы |
воспользовались |
бы формулой |
( 1 1 2 ), справедливой для участка простого трубопровода, то
имели бы: |
Г |
|
|
|
3,5: |
= 4,57 МПа. |
|
Рср. |
5,5 + ■ |
||
|
5,5+ 3,5 ^ |
|
3). Рассчитываем коэффициент Z сжимаемости газа: Z = 1 - 0,4273 • (4,72/4,7). (288/196)'3“ * = 0,895. Наконец, находим коэффициент А:
300
J |
2,6 |
(10 0 0 )2,6 |
84,95 |
A = 1 7 , 0 2 1 0 -6 - Ь |
— |
г = 1 7 , 0 2 - 1 0 -6 |
|
V Z T A |
VO,895288 |
0,62 |
|
и вычисляем коммерческий расход газа |
|
||
QK.=84,95-1,119 |
[5,52 -3 ,5 2 _ |
|
|
= 36,82 млн. м /сутки. |
|||
|
|
120 |
|
205. Обозначим K,,L, и K 2,L2 - коэффициенты расхо да и протяженности сегментов газопровода. Поскольку при последовательном соединении элементов справедлива фор мула (126)
_L_ К 2
то имеем:
р„. |
2 |
- р к. |
2 |
|
г» |
2 |
t L |
+ i r i '1 |
|
|
|
= B Q K |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
vK,' |
К 2 |
|
Если бы весь участок газопровода имел диаметр первых |
|||||||||
60-ти км, то было бы справедливо уравнение: |
|||||||||
_ 2 п 2 _ п |
' Q K . |
L , + L 2 |
|
||||||
Рн. |
|
Рк. |
|
|
В |
к, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в котором Q' |
- |
коммерческий расход при тех же началь |
|||||||
ном и конечном давлениях. |
|
|
|||||||
Из этих уравнений имеем: |
|
||||||||
t _ Q : 2 |
|
|
(L , + L 2) / K ,2 |
|
|
||||
ИЛИ |
|
Q« 2 L , / K ,2 + L 2/ K 22 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q L = IL , / K ,2 + L 2/ K / _ IL , / L 2 +(K ,/K 2J |
|||||||||
Q« |
V (L , + L 2) / K ,2 |
V |
L , / L 2 + I |
Поскольку K ,/K 2 = d,2'6/d 22'6 = 1 1962-‘/l0 0 0 2'6 s 1,593, TO