Методическое пособие 699
.pdfqc |
(t c1 t c2 ) |
|
; |
q c |
2 t c2 t ж 2 . |
(2.31) |
|
Из уравнений (2-31) следует, что при заданном значении
qc
t c2 t ж 2 q c |
1 |
; |
t c1 t ж 2 q |
1 |
|
|
. |
(2.32) |
2 |
2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Если мы имеем многослойную стенку, состоящую из n однородных слоев, то температура на ее поверхностях и на границе слоев может быть определена по следующим уравнениям:
на внешней правой поверхности
t c(n 1) t ж 2 q c |
1 |
; |
|
2
на внешней левой поверхности
|
1 |
i n |
|
|
|
|
|
i |
; |
||
t c1 t |
ж2 qc |
|
i 1 |
|
|
|
|
||||
|
2 |
i |
|
на поверхности между слоями m - 1 и m
|
1 |
i |
n |
|||
|
|
|
i |
|||
t cт t |
ж 2 qc |
|
|
|
|
|
2 i |
m i |
|||||
|
|
Распределение температуры внутри любого слоя найдется по уравнениям (2.7) или (2.14).
2.2 Передача теплоты через цилиндрическую стенку (q= 0)
а) Граничные условия первого рода
Рассмотрим стационарный процесс теплопроводности в цилиндрической стенке (трубе) с внутренним диаметром d1 = 2r1 и наружным диаметром d2 = 2r2 (рис. 2.6).
На поверхностях стенки заданы постоянные температуры tc1 и tc2. В заданном интервале температур коэффициент теплопроводности материала стенки является постоянной величиной. Необходимо найти распределение температур в цилинд-
198
рической стенке и тепловой поток через нее.
В рассматриваемом случае дифференциальное уравнение теплопроводности удобно записать в цилиндрической системе координат:
2 t |
2 t |
1 |
t |
1 |
|
2 t |
|
2 t |
0 . |
(2.34) |
||||
r |
2 |
|
r |
|
r |
|
r 2 |
|
2 |
|
z2 |
|||
|
|
|
|
|
|
При этом ось Oz совмещена с осью трубы.
При заданных условиях температура изменяется только в радиальном направлении и температурное поле будет одномерным. Поэтому
t |
0 |
и |
2 t |
0 . |
(а) |
|
z |
z 2 |
|||||
|
|
|
|
Кроме того, так как температуры на наружной и внутренней поверхностях трубы неизменны, изотермические поверхности являются цилиндрическим имеющими с трубой общую ось. Тогда температура не должна изменяться также вдоль , т. е.
t |
0 |
и |
2 t |
0 . |
(б) |
|
2 |
||||
|
|
|
|
|
С учетом (а) и (б) уравнение (2-34) примет вид:
|
d 2 t |
1 dt |
0 . |
(2.35) |
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
dr 2 |
|
r dr |
||||
|
|
|
|
||||
Граничные условия: |
|
|
|
|
|
|
|
при |
r |
r1 |
|
|
t |
t c1 ; |
(2.36) |
при |
r |
r2 |
|
|
t |
t c2 . |
|
|
|
|
Если решить уравнение (2.35) совместно с (2.36), получим уравнение температурного поля в цилиндрической стенке.
Введем новую переменную
u |
dt |
; |
(в) |
|
dr |
||||
|
|
|
тогда
198
d 2 t |
|
du |
; |
1 dt |
|
u |
. |
(г) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
dr 2 |
|
dr |
|
r dr |
|
r |
|||||
|
|
|
|
|
|
Подставляя (в) и (г) в уравнение (2.35), получаем:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
du |
|
1 |
u |
0 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
(2-37) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dr |
|
r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Интегрируя (2.37), получаем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ln u ln r ln C1 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
(д) |
||||||||||||||||||
Потенцируя выражения (д) и переходя к первоначальным |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
переменным, получаем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dt |
|
|
|
|
C1 |
dr |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(е) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
После интегрирования получим: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
C1 ln r |
|
C2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.38) |
|||||||||||||||
Постоянные С1 |
и С2 можно определить, если в уравнение |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
(2.38) подставить граничные условия: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
при |
|
r |
r1 |
|
|
t |
|
t c1 , отсюда t c1 |
C1 |
ln r1 |
|
C2 |
; |
|
|
(ж) |
|||||||||||||||||||||
при |
|
r |
r2 |
|
|
t |
|
t c2 , отсюда t c2 |
|
C1 ln r2 |
C |
2 . |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
Решение уравнений (ж) относительно С1 и С2 дает |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
C |
|
|
t c1 |
t c2 |
; |
|
|
|
|
|
C |
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
(t |
|
t |
|
) |
ln r1 |
. |
|
||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
c2 |
c1 |
c2 |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
r1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r1 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
ln |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ln |
|
|
|
|||
|
|
|
r2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r2 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Подставив значения С1 и С2 |
в уравнение (2.38), получим: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ln |
r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
t |
|
ic1 |
(t c1 |
t c2 ) |
r1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
ln |
r2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ln |
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
t |
t |
|
(t |
|
|
t |
|
|
) |
|
d1 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.39) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
c1 |
c1 |
c2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ln |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
198
Полученное выражение представляет собой уравнение логарифмической кривой. То обстоятельство, что распределение температуры в цилиндрической стенке является криволинейным, можно объяснить следующим.
В случае плоской стенки плотность теплового потока q остается одинаковой для всех изотермических поверхностей. По этой причине градиент температуры сохраняет для всех изотермических поверхностей постоянную величину. В случай цилиндрической стенки плотность теплового потока через любую изотермическую стенку зависит от радиуса.
t
tc1 |
tc1 |
tc2 |
tc2 |
r
0
2r1
2r2
Рис. 2.6 Теплопроводность цилиндрической стенки
Для нахождения количества теплоты, проходящего через цилиндрическую поверхность величиной F в единицу времени,
198
можно воспользоваться законом Фурье:
Q drdt F .
Подставляя в уравнение закона Фурье значение градиента температуры согласно уравнению (е), получаем (учитывая,
что F = 2 rl):
Q |
2 l(t c1 t c2 ) |
; |
||
|
||||
|
ln |
d 2 |
||
|
d1 |
|
|
здесь Q изменяется в ваттах.
Из уравнения (2.40) следует, что количество теплоты, проходящее через цилиндрическую стенку в единицу времени, полностью определяется заданными граничными условиями и не зависит от радиуса.
Тепловой поток (2.40) может быть отнесен либо к единице длины трубы, либо к единице внутренней или внешней поверхности. При этом расчетные формулы для плотности теплового потока, Вт/м2, принимают вид:
|
|
|
Q |
|
q1 |
2 |
(t c1 |
|
|
|
t c2 ) |
(2.41) |
||||||||||||
|
|
|
d1l |
|
|
|
|
|
d1 ln |
|
d 2 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d1 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
(тепловой поток через единицу внутренней поверхности); |
||||||||||||||||||||||||
|
Q |
|
q |
|
2 (t c1 |
|
|
|
t c2 ) |
|
(2.42) |
|||||||||||||
|
d |
2 l |
2 |
|
|
|
|
|
|
d 2 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
d 2 ln |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d1 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
(тепловой поток через единицу наружной поверхности); |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
Q |
|
q l |
|
|
|
(t c1 |
|
|
t c2 ) |
|
(2.43) |
|||||||||
|
|
|
|
l |
|
1 |
ln |
d 2 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
d1 |
|
|
|
(поток теплоты, проходящий через единицу длины трубы, Вт/м).
Тепловой поток, отнесенный к единице длины трубы, измеряется в Вт/м и называется линейной плотностью тепло-
198
вого потока. Как видно из уравнения (2.43), при неизменном отношении d2/d1 линейная плотность теплового поток не зависит от поверхности цилиндрической стенки. Плотности теплового потока q1 и q2 (отнесенные к внутренней и внешней поверхности) в случае передачи теплоты через трубу неодинаковы, причем всегда q1 > q2. Последнее ясно видно из уравнений
(2.41) и (2.42).
Из уравнений (2.41) – (2.43) легко установить связь между величинами q1, q2 и q3:
ql |
d1q1 |
d 2 q 2 . |
(2.44) |
В случае, когда коэффициент теплопроводности является |
|||
функцией температуры вида |
(t) |
0 (1 |
bt) , можно показать, |
что тепловой поток можно вычислить по той же формуле, что
и для случая = const: |
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
(t c1 |
t c2 ) |
. |
(2.45) |
||
l |
|
|
||||||
|
1 |
|
d 2 |
|
||||
|
|
|
ln |
|
||||
|
|
|
2 ср |
d1 |
|
|
|
|
При этом следует помнить, что в формуле (2.45) |
ср явля- |
ется среднеинтегральным значением коэффициента теплопроводности:
|
|
|
1 |
|
t c1 |
|
|
|
|
(t)dt . |
|
|
ср |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
(t c1 |
|
t c2 ) t |
||
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
c 2 |
Для |
нахождения температурного поля в случай |
||||
(t) |
0 (1 bt) можно воспользоваться уравнением зако- |
на Фурье, записанного для цилиндрической стенки:
ql |
(t) |
dt |
2 r . |
|
dr |
||||
|
|
|
Если разделить переменные и проинтегрировать уравне-
ние (2.46) в пределах от r = r1 и от t = tc1 до t и найти из полученного интеграла t, получим выражение для температурного
поля следующего вида:
198
|
|
|
q1 ln |
d |
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
d1 |
1 |
|
|
|||
t |
t c1 |
|
. |
(2.47) |
|||||
b |
b |
0 |
|
|
b |
||||
|
|
|
|
|
|
б) Граничные условия третьего рода (теплопередача)
Рассмотрим однородную цилиндрическую стенку (трубу) с постоянным коэффициентом теплопроводности . Заданы постоянные температуры подвижных сред tж1 и tж2, и постоянные значения коэффициентов теплоотдачи на внутренней и наружной поверхностях трубы 1 и 2 (рис. 2-7).
t
tж2
tc1 |
tc1 |
|
|
tc2 |
|
tc2 |
|
1 |
|
|
|
|
ж |
|
|
|
t |
|
|
|
1 |
2 |
2 |
|
|
|
ж |
|
|
|
t |
0
d1 d2
Рис. 2.7 Теплопередача через однородную цилиндрическую стенку
198
Необходимо найти ql, и tc. Будем полагать, что длина трубы велика по сравнению с толщиной стенки. Тогда потерями теплоты с торцов можно пренебречь, и при установившемся тепловом режиме количество теплоты, которое будет передаваться от горячей среды к поверхности стенки, проходить через стенку и отдаваться от стенки к холодной жидкости, будет одно и то же.
Следовательно, можно написать:
ql |
1 d1 (t ж1 |
t c1 ); |
||||||
q |
|
|
(t c1 |
t c2 ) |
; |
|
||
|
l |
1 |
|
d 2 |
|
|||
|
|
|
ln |
|
||||
|
|
|
2 |
d1 |
|
|
|
|
ql |
2 d 2 (t c2 |
t ж 2 ). |
Представим эти уравнения следующим образом:
t ж1 |
t c1 |
q l |
1 |
|
; |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
1d1 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
t |
|
t |
|
q l 1 |
|
ln |
d 2 |
; |
||||||||
c1 |
c2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
d1 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
t c2 |
t |
|
|
q l |
1 |
|
|
|
. |
|
||||||
ж 2 |
|
|
|
|
|
|
2 d |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
(2.48 )
(2.48)
Складывая уравнения, входящие в систему (2.48 ), получаем температурный напор:
t |
ж1 t |
|
|
|
ql |
|
1 |
|
|
1 |
|
|
ln |
d 2 |
|
|
|
1 |
|
. |
||||
ж 2 |
|
|
|
1d1 |
2 |
|
|
d1 |
|
|
2 d |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|||||||||
Отсюда следует: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
q l |
|
|
|
|
|
|
t ж1 |
|
t ж 2 |
|
|
|
|
|
. |
|
(2.49) |
||||||
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
ln |
d 2 |
|
|
|
1 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
1d1 |
2 |
|
d1 |
|
|
|
2 d 2 |
|
|
|
|
|
Обозначим:
198
k l |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
. |
(2.50) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
1 |
|
1 |
|
ln |
d 2 |
|
1 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
1d1 |
2 |
|
d1 |
|
2 d 2 |
|
|
|
||
С учетом (2-50) уравнение (2-49) запишется: |
|
|||||||||||
|
|
ql |
k l |
(t ж1 |
t ж 2 ) . |
|
|
(2.49 ) |
Величина kl называется линейным коэффициентом теплопередачи, он измеряется в Вт/(м К). Он характеризует интенсивность передачи теплоты от одной подвижной среды к другой через разделяющую их стенку. Значение kl численно равно количеству теплоты, которое проходит через стенку длиной 1 м в единицу времени от одной среды к другой при разности температур между ними 1 град.
Величина Rl = 1/kl, обратная линейному коэффициенту теплопередачи, называется линейным термическим сопротивлением теплопередачи. Она равна
R l |
1 |
|
1 |
|
1 |
ln |
d |
2 |
|
1 |
|
; |
(2.51) |
k l |
|
1d1 |
2 |
d1 |
|
2 d |
2 |
||||||
|
|
|
|
|
|
здесь Rl измеряется в м К/Вт.
Отдельные составляющие полного термического сопротивления представляют собой:
1 / 1d1 и 1 / 2d2 - термические сопротивления теплоотдачи на соответствующих поверхностях, обозначим их соответственно
Rl1 |
и Rl2; |
1 |
ln |
d |
2 |
- термическое сопротивление теплопровод- |
|
2 |
d |
1 |
|||||
|
|
|
|
ности стенки, обозначим его через Rlc.
Следует отметить, что линейные термические сопротивления теплоотдачи для трубы определяются не только коэффициентами теплоотдачи 1 и 2, но и соответствующими диаметрами.
Если тепловой поток через цилиндрическую стенку отнести к внутренней или наружной поверхности стенки, то получим плотность теплового потока, Вт/м2, отнесенную к единице соответствующей поверхности трубы:
198
q |
|
|
|
Q |
|
k l |
|
(t |
|
|
t |
|
|
) , |
|||||
l |
d1l d1 |
ж1 |
ж 2 |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
Q |
|
|
k l |
|
(t |
|
|
t |
|
|
) |
||||
2 |
|
|
d 2 l |
|
d 2 |
|
ж1 |
|
ж 2 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q1 k1 (t ж1 |
t ж 2 ) ; |
|
q2 |
|
|
k 2 (t ж1 t ж2 ) , |
|||||||||||||
где k1 = kl /d1 и k2 = kl /d2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Последнее соотношение устанавливает связь между коэффициентом теплопередачи при отнесении теплового потока к единице длины цилиндрической стенки и к единице поверхности:
k l d1k1 d 2 k 2 ;
здесь kl измеряется в Вт/(м К).
Формулы же для k1 и k2, Вт/(м2 К), в развернутом виде имеют вид:
k1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
1 |
|
|
|
d1 |
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
ln |
|
2 |
|
|
|
|
d1 |
|
|
|||||||||||
|
|
1 |
2 |
|
|
d1 |
|
|
|
2 d 2 |
(2.52) |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
k 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
1 |
|
|
d 2 |
|
|
d 2 |
|
ln |
d |
2 |
|
1 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
1 |
|
|
d1 |
2 |
|
|
|
d1 |
2 |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На практике часто встречаются цилиндры, толщина стенок которых мала по сравнению с диаметром. В этом случае при расчетах можно пользоваться упрощенными формулами. Для получения таких формул поступим следующим образом.
Величину ln d 2 разложим в ряд: d1
|
d 2 |
|
d 2 |
|
|
|
1 |
|
d 2 |
|
2 |
ln |
|
1 |
|
1 |
... |
||||||
d1 |
|
d1 |
2 |
|
d1 |
||||||
Если отношение d2/d1 |
|
1, то такой ряд сходится быстро |
198