Учебники / Stroitelnaya_mekhanika
.pdfБудем считать, что при переходе системы из действительного состояния в новое, вызванное возможными перемещениями, внеш ние и внутренние силы не меняются.
Работа внешних и внутренних сил на возможных перемещениях носит название возможной работы. С учетом введенных замечаний эта работа определяется как работа неизменных сил на возможных перемещениях.
Принцип возможных перемещений устанавливает общее условие рав новесия деформируемой системы. Формулируется он так: если система находится в равновесии под действием приложенных к ней внешних сил, то при всяком возможном бесконечно малом перемещении то чек этой системы сумма работ ее внешних и внутренних сил равна нулю. Представим формальную запись этого принципа в виде:
W (возм) + А в в т = 0. |
(2.5) |
где W (возм) - возможная работа внешних сил;
л (в озм ) |
г |
Авнутр |
- возможная работа внутренних сил. |
Вводя понятие степени свободы стержневой системы (см. раз дел 1.4) мы предполагали, что ее стержни являются абсолютно твердыми, недеформируемыми. Учитывая это, а также определение понятия о возможных перемещениях, надо отметить, что в исход ном состоянии статически определимой системы (W = 0) нельзя за давать возможные перемещения. Как же тогда применять принцип возможных перемещений к расчету таких систем?
Для использования этого принципа в задачах расчета статически оп ределимых систем применяется основная аксиома механики несвобод ных материальных тел - принцип освобождаемости. Удалим какуюлибо связь (опорную, или из числа тех, которые показаны на рис. 2.6) и приложим к системе, кроме заданных внешних сил, усилие S, которое могло бы возникнуть в удаленной связи. Такая система будет пред ставлять собой механизм с одной степенью свободы (W = 1) и, значит, допускает одно возможное перемещение. Ее равновесное состояние возможно только в том случае, если неизвестное усилие S в удаленной связи будет равно истинному значению.
Полученному механизму зададим возможное перемещение. Работа внутренних сил по всей длине недеформируемых элементов равна ну лю. Рассматривая усилие в удаленной связи как внешнюю силу, уравне ние возможных работ всех сил (уравнение Лагранжа) запишем в виде:
61
W {возм) = S iS i+Z Fk A k = 0, |
(2.6) |
где Si - искомое усилие в связи i , St - перемещение по его направлению;
Fk - к -я обобщенная сила, Aк - перемещение по направ лению силы F k .
Если направления силы и соответствующего ей перемещения совпадают, то работа положительна.
Так как расчет ведется по недеформированной схеме, то в системе с одной степенью свободы все перемещения Si и Aк выражаются через один параметр. Сократив каждое слагаемое уравнения (2.6) на этот параметр, решим его относительно S i .
Например, определяя реакцию VB в опоре B двухпролетной статически определимой балки (рис. 2.13,а), удалим опорную связь в точке B и приложим в этой точке неизвестную силу VB . Поло жение механизма с одной степенью свободы определяется одним параметром. В качестве этого параметра примем угол поворота бал ки AB (рис. 2.13,б). Так как р , по определению, является беско нечно малым углом, то Ai= 21р, Ав = 4 /р , A2= 5 /р , Аз= 51р.
|
|
|
iF2= 10кH |
F3= 4 кН |
|
|
|
* |
\ |
\2/— J= |
|
\VB |
|
|
2/ |
j l j Ч |
l I |
|
62
Уравнение работ (2.5) запишется в виде:
W (возм) = Vb 419 - Fx2 l9 - F2 5l9+ F3 5l9 = 0.
Решение его дает VB = 17,5 кН.
При определении усилия в стержне 1-2 шпренгельной балки (рис. 2.14,а) последовательность действий остается такой же, как и в предыдущем примере. После удаления в заданной балке стержня 1-2 получим механизм, возможные перемещения которого характеризуются взаимным поворотом стержней AC и CB относительно точки С . За дадим правому диску возможное перемещение в виде поворота его
вокруг шарнира С на бесконечно малый угол 9 |
(рис. 2.14,б). |
||||
а) |
q = |
10 к H/ м |
|
|
|
и |
/ |
п |
и ш |
н ш ш |
|
—л-------- |
ГГТ.---- |
О ----------- |
|
||
А |
|
|
Тз |
(С |
|
|
|
|
|
2 |
VB = 22,5k H |
|
|
|
|
|
|
|
2 м |
|
2 м |
2 м |
2 м |
б)
Рис. 2.14
Из уравнения возможных работ
найдем N 1_2 = 35 кН.
63
Г Л А В А 3
О ПРЕД ЕЛЕНИ Е У СИ Л И Й ОТ ПОДВИЖ НЫ Х НАГРУЗОК
3.1.Понятие о подвижной нагрузке
иособенностях расчета на ее действие
Подвижной называется нагрузка, которая перемещается по со оружению, не меняя направления действия. Примерами таких на грузок могут служить давления от колес автомобилей, автомобиль ных поездов, железнодорожных составов, двигающихся по эстака дам, мостам; давления от колес различного рода грузовых тележек, подъёмников, перемещающихся по перекрытиям производственных зданий и сооружений; давления от колес мостовых кранов на под крановые балки и т. п. Нагрузка в этих случаях может рассматри ваться как система связанных между собой сил с заданными рас стояниями между ними (расстояниями между осями колесных пар этих транспортных и грузовых средств). По своей природе подвиж ная нагрузка является динамической. Однако ускорения масс со оружений при действии таких нагрузок малы, вызывают незначи тельные силы инерции, поэтому их влиянием обычно пренебрегают. Учет динамического действия подвижных нагрузок, при необходи мости, может быть выполнен путем использования методов расчета, рассматриваемых далее в динамике сооружений.
Статический расчет сооружений на действие подвижных нагру зок выполняется с помощью линий влияния усилий.
Линия влияния усилия - это графическое изображение измене ния усилия в определенном элементе сооружения при перемещении по сооружению единичной силы постоянного направления.
При построении линии влияния некоторого усилия или реакции рассматривается произвольное положение на сооружении единич ной силы. Для этого состояния составляются уравнения равновесия. Из уравнений равновесия получают функциональную зависимость рассматриваемого усилия от абсциссы положения силы. График этой зависимости и представляет искомую линию влияния.
Отметим отличия линий влияния усилий от эпюр усилий.
Эпюра усилий представляет собой график, показывающий зна чения соответствующего усилия (изгибающего момента, попереч-
64
ной силы, продольной силы) во всех сечениях рассматриваемого сооружения от действия определенной совокупности заданных не подвижных нагрузок. Ординаты эпюры усилий показывают значе ние усилия в том сечении элемента сооружения, где они отложены. При любом изменении нагрузок усилия изменяются, и эпюры уси лий необходимо строить заново.
Линия влияния представляет собой график, характеризующий изменение конкретного усилия в одном строго определенном сече нии сооружения в зависимости от положения подвижной единич ной сосредоточенной силы. Ордината линии влияния показывает значение соответствующего усилия при положении единичной си лы в том месте, где рассматриваемая ордината отложена. По данной линии влияния нельзя ничего сказать об изменении усилий в других сечениях сооружения.
Единичная подвижная сила при построении линий влияния при нимается безразмерной. Поэтому размерности линий влияния уси лий определяются выражением
[размерность усилия]
[размерность ординат линии влияния усилия] = ^ |
i---------- --------- И . |
|
[размерность силы] |
Соответственно ординаты линий влияния опорных реакций, по перечных и продольных сил будут безразмерными (Н /Н ), а раз мерность ординат линий влияния изгибающих моментов будет рав на размерности длины (Н • м / Н = м ).
Линии влияния усилий позволяют:
-определять значения усилий от нагрузок при любом их поло жении;
-находить наиболее невыгодные расположения нагрузок на со оружении с целью определения экстремальных (максимальных и минимальных) усилий.
3.2.Статический метод построения линий влияния усилий
впростых балках
Особенности применения статического метода рассмотрим на примере построения линий влияния опорных реакций и усилий в одном из сечений для консольной балки (рис. 3.1).
65
Опорный момент изменяется по линейному закону. Для по строения графика прямой линии достаточно вычислить ординаты в двух точках. Так, при xFA = 0, M RA = 0 , а при xFA = l , M RA = l . Соединив эти точки прямой, получим линию влияния опорного мо мента (рис. 3.1,в).
Изгибающий момент и поперечную силу в сечении К определим из уравнений равновесия правой части балки, когда сила F = 1 рас положена справа от сечения К :
м к р = -1 XFK(при XFK = 0 |
М к = 0 ; |
||
при XFK = с |
М к = - с ); |
QK =+ 1. |
|
При движении |
силы |
слева от сечения К из уравнений |
|
I МКр = 0 и I |
QKP = 0 |
следует, что |
М к = 0, QK = 0 . Линии |
влияния М к и QK показаны на рис. 3.1,г,д.
Наибольшее по модулю значение изгибающего момента в сече нии K возникает при расположении силы на конце консоли. При положениях силы правее сечения К растянуты верхние волокна балки, поэтому ординаты изгибающего момента отрицательны. По перечная сила в сечении К при том же положении силы положи тельна (вращает элемент балки по часовой стрелке) и равна едини це. В сечении К линия влияния изгибающего момента имеет излом, а линия влияния поперечной силы - разрыв на единицу (скачок).
Построим линии влияния опорных реакций RA и RB для двух опорной балки с консолями (рис. 3.2,а). Из уравнений равновесия
балки следует: |
|
|
|
I M B = 0; |
1 x - RB l = 0; |
RB = x /l; |
(3.1) |
I M A = 0;-1 |
(l - x)+ RA l = 0; |
RA =(l - x ) /l. |
(3.2) |
Полученные зависимости представляют собой уравнения пря мых, которые построим по двум точкам:
- при x = 0 RA = 1, |
RB = 0; |
- при x = 0 RA = 1, |
RB = 0; |
67
Дополнительно вычислим значения реакций при положе ниях силы:
а) на конце левой консоли при x = - /и ; |
|
RA = (l - lk1Vl ; |
Rb = lk J l ; |
б) в сечении К между опорами при x = а; |
|
Ra =(l - а )/l ; |
RB = a /l; |
в) на конце правой консоли при x = l+lk2;
RA = - lk 2^ ; RB = (l +lk 2 Vl .
Линии влияния опорных реакций, построенные согласно полу ченным зависимостям, представлены на рис. 3.2,б,в.
Построим линии влияния изгибающего момента и поперечной силы в сечении К.
Усилия в сечении К могут быть найдены из рассмотрения равно весия левой либо правой части балки относительно сечения К. При этом для получения более простых зависимостей следует рассмат ривать ту часть балки, на которой нет подвижной силы.
При движении силы слева от сечения К изгибающий момент Мк
получим из уравнения равновесия правой части балки: |
|
мКр = R B b . |
(3.3) |
С учетом (3.1) это выражение приводит к линейной зависимости
(левая прямая): |
|
M K =f , |
(3.4) |
справедливой для левой части балки, на которой находится единич ная сила.
Из (3.3) следует, что левая прямая линии влияния М к может быть построена умножением всех ординат линии влияния R B на величину b:
л.в М к = (л.в. R b ) b.
68
Аналогично, при движении силы справа от сечения К, рассмот рев левую часть балки, будем иметь:
Мк = Ra а или л.в. М к = (л.в. Ra ) а.
То есть правую прямую линии влияния МК можно построить, увеличив ординаты л.в. Ra в а раз (рис. 3.2,г).
Полученные прямые (левая и правая ветви линии влияния Мк) пересекаются под сечением К. Линия влияния поперечной силы в сечении К строится аналогично. При движении силы слева от сече ния получим (левая прямая):
QK = - R B то есть л.в. Qk = -(л.в. Rb ).
При движении силы справа от сечения из уравнения равновесия левой части будем иметь (правая прямая):
QK = Ra то есть л.в. QK= л.в. Ra.
Построенная линия влияния QK показана на рис. 3.2,д. Под сече нием К она имеет разрыв на единицу (а / l+b / 1 = 1). На рис. 3.2,е,ж показаны линии влияния изгибающего момента и поперечной силы в сечении Кь бесконечно близком к опоре В.
Линии влияния усилий в сечениях на консолях двухопорной балки (рис. 3.2,з,и) строятся так же, как и в сечениях консольной балки (рис. 3.1,г,д).
Заметим, что линии влияния усилий в балках, а также и в других статически определимых системах, имеют линейное или кусочно линейное очертание.
Рассмотрим построение линий влияния усилий в многопролет ных статически определимых балках, которые представляют собой совокупность простых балок, соединенных между собой по концам шарнирами, как правило, не совпадающими с опорами. Если про стые балки, входящие в состав многопролетной, не будут связаны между собой шарнирами, то некоторые из них смогут самостоя тельно воспринимать действующую на них нагрузку (их называют
69