Учебники / Stroitelnaya_mekhanika
.pdfДля арки параболического очертания (рис. 4.6,а), нагруженной одной силой, на рис. 4.6,б представлена эпюра изгибающих мо ментов в соответствующей двухопорной балке, а на рис. 4.6,в - эпюра (-Hy). Окончательная эпюра изгибающих моментов в арке (рис. 4.6,г) построена на горизонтальной проекции оси арки.
Поперечная сила в сечении арки равна алгебраической сумме проекций всех внешних сил, включая опорные реакции, действую щие по одну сторону от сечения, на нормаль к оси арки в этом сече нии. Для сечения x (рис. 4.5,в) получим:
Qx = RA cOSPx - F1cOSPx - F2cOSPx - H sin Px =
= XRA - F1F2)cOSPx - H sln Px .
Выражение в скобках (RA - F 1- F2) представляет собой балочную
поперечную силу. Обозначив ее через Q° , получим следующую фор
мулу для определения поперечной силы в произвольном сечении арки:
Qx = Qx cos Px - H sin Px. |
(4 8) |
Для арок, как и для других систем, соблюдается известная диф ференциальная зависимость Q =dM / ds , использующаяся при по
строении эпюр Q и M. Так, при принятых правилах знаков для эпюр M и Q возрастание функции изгибающих моментов с увеличением s (или x) будет соответствовать положительной поперечной силе, а ее убывание - отрицательной. Сечения, в которых поперечная сила равна нулю, будут соответствовать экстремальным значениям изги бающих моментов. Изменение знака поперечной силы с положи тельного на отрицательный в окрестностях точки экстремума будет соответствовать наибольшему изгибающему моменту M , а измене ние знака Q с отрицательного на положительный будет соответст вовать наибольшему изгибающему моменту M ). Сечение, в котором поперечная сила экстремальна, соответствует точке перегиба на эпюре изгибающих моментов.
Продольная сила в сечении арки равна алгебраической сумме про екций всех внешних сил, включая опорные реакции, действующие по одну сторону от сечения, на касательную к оси арки в рассматривае мом сечении. Для произвольного сечения x (рис. 4.5,в) получим:
101
4.3. Линии влияния усилий в трехшарнирных арках
Для определения вертикальных опорных реакций от действия вертикальной подвижной единичной силы (рис. 4.8,а) составим уравнения равновесия в виде сумм моментов сил, действующих на арку, относительно левой и правой опор:
^ Ы А = 0; |
1 xp - R Bl = 0; |
Z M B = 0 ; - 1 (l - xP) + RAl = °-
Из этих уравнений найдем выражения для определения опорных реакций:
RB = ^ ; |
RA = 1-Cp- . |
l |
l |
А |
Полученные зависимости полностью совпадают с соответст вующими зависимостями для простой двухопорной балки. Таким образом, линии влияния вертикальных опорных реакций в арке (рис. 4.8,в,г) совпадают с линиями влияния опорных реакций в со ответствующей двухопорной балке (рис. 4.8,б).
Распор в арке определяется по выражению (4.5):
н = M e f
Значит, л. в. Н = (л. в. М°с Уf .
Таким образом, чтобы построить линию влияния распора в арке необходимо построить линию влияния изгибающего момента в сечении С соответствующей двухопорной балки (рис. 4.8,б,д) и все ее ординаты разделить на значение стре лы подъема арки f (рис. 4.8, е).
Линии влияния внутренних сил в сечениях арок построим с ис пользованием полученных ранее зависимостей (4.7)—(4.9).
Так как изгибающий момент в сечении К (рис. 4.8,а) вычисляется по формуле:
104
M K =MK - HyK ,
то выражение для построения его линии влияния примет вид:
л.в. М к = (л. в. MK ) - (л. в. Н )у к .
Всоответствии с полученным выражением линия влияния М к
строится посредством суммирования линии влияния изгибающего
момента в сечении К соответствующей двухопорной балки MK
(рис. 4.8,ж) и линии влияния распора Н, взятой с множителем (-yK).
Окончательный вид л. в. М к показан на рис. 4.8,и.
Поперечная сила в сечении К, согласно (4.8), определяется по за висимости:
QK = QK cos Рк - н sin Рк .
Следовательно, построение ее линии влияния следует вести по выражению:
л. в.
Линия влияния распора Н уже построена (рис. 4.9,б), остает ся построить линию влияния балочной поперечной силы в сече нии К (рис. 4.9,в). Затем умножаем все ординаты л.в. QK на cos (рк (рис. 4.9,г), а ординаты л.в. Н - на sin рк (рис. 4.9,д).
Взяв их разность, получим линию влияния поперечной силы в сечении К арки (рис. 4.9,е).
Аналогично, исходя из формулы (4.9)
получим выражение для построения линии влияния продольной си лы в сечении К арки:
105
Соответствующие графики слагаемых этого выражения и окон чательная л. в. N K показаны на рис. 4.9,ж-и.
Линии влияния в арках могут строиться и кинематическим мето дом. Суть кинематического метода изложена в главе 2.
4.4. Рациональное очертание оси арки
Рациональной называют такую ось арки, при которой показатель эффективности арки (стоимость, масса материала, трудозатраты на изготовление и т. д.) будет наилучшим. В случае, если наибольшее влияние на прочность арок оказывают изгибающие моменты, ра циональному очертанию оси арки будет соответствовать равенство нулю изгибающих моментов во всех сечениях арки.
При действии только вертикальных нагрузок изгибающие мо менты в сечениях арки определяются выражением (4.7). Приравняв это выражение нулю, найдем зависимость изменения ординат ра циональной оси арки в виде:
М 0
У = — . (4.10)
н
Из этого выражения следует, что ординаты оси арки рациональ ного очертания при действии только вертикальных нагрузок про порциональны изгибающим моментам, возникающим в соответст вующей двухопорной балке, имеющей тот же пролет и ту же на грузку, что и арка. Коэффициент пропорциональности при этом ра вен величине, обратной распору Н .
Определим рациональную ось трехшарнирной арки при дей ствии на нее вертикальной равномерно распределенной нагруз ки (рис. 4.10,а).
Опорные реакции в арке в этом случае равны:
R |
R |
^ |
—;н —. |
R A — |
2 |
||
А |
B |
8f |
Изгибающий момент в произвольном сечении x из рассмотрения левой части арки записывается в виде:
108
Из этого уравнения получим dN = 0. А это значит, что про дольная сила N в арке в этом случае будет величиной постоян ной (N = const).
Составим теперь сумму проекций сил на ось z, совпадающую по направлению с биссектрисой угла в :
|
- N sin d t - ^ N +dN )sin d e _ q d s = 0. |
Учитывая, что для бесконечно малых величин ds и d t |
|
sin d e |
« d e , а ds = r d e , и пренебрегая бесконечно малой вели- |
2 |
2 |
чиной второго порядка малости dN d t / 2 , получим:
- N d e - q r d e = 0.
Разделив полученное уравнение на d t , найдем радиус кривизны арки:
г =N q '
Следовательно, при N = const рациональному очертанию оси ар ки соответствует окружность.
4.5. Расчет трехшарнирных арок с надарочным строением
Часто нагрузки на арки передаются не непосредственно, а через надарочные строения, схемы которых показаны на рис. 4.11.
Расчет таких систем на неподвижные нагрузки начинается с рас чета надарочного строения, которое представляет собой совокуп ность однопролетных балок. Нагрузка, приложенная к надарочному строению, передается на арку через вертикальные стержни. После определения в них усилий расчет арки может выполняться как рас чет обычных трехшарнирных арок, загруженных системой сосредо точенных сил (рис. 4.11).
Построение линий влияния усилий в арках с надарочным строе нием выполняется так же, как и в балках при узловой передаче на грузки. Например, для арочной системы, изображенной на рис. 4.12,а, линия влияния изгибающего момента в сечении К арки
110