- •Реферат
- •Содержание
- •Введение
- •1 Литературный обзор
- •1.1 Физико-химические свойства серной кислоты
- •1.2 Методы получения серной кислоты
- •1.3 Методы охлаждения серной кислоты в теплообменниках
- •1.4 Физико-химические основы производства серной кислоты
- •1.4.1 Физико-химические основы процесса очистки газа
- •1.4.2 Физико-химические основы осушки газа
- •1.4.3 Потери сернистого ангидрида с сушильной кислотой
- •1.4.4 Физико-химические основы процесса окисления сернистого ангидрида
- •1.4.4 Физико-химические основы процесса абсорбции серного ангидрида
- •2 Описание технологического процесса производства контактной серной кислоты
- •2.1 Специальная очистка газа
- •2.1.1 Основы очистки газа в промывном отделении
- •2.1.2 Очистка от тумана серной кислоты
- •2.2 Осушка газа в башнях с насадкой, орошаемых крепкой серной кислотой
- •2.3 Окисление сернистого ангидрида до серного на поверхности ванадиевого катализатора
- •2.3.1 Сущность технологического процесса контактного отделения
- •2.4 Поглощение серного ангидрида в абсорберах, орошаемых моногидратом
- •3 Реконструкция холодильного оборудования сушильно-абсорбционного отделения
- •4 Технологические расчеты
- •4.1 Расчет материального баланса сушильно-абсорбционного отделения
- •4.1.1 Расчет материального баланса осушки газа
- •4.1.2 Расчет материального баланса абсорбции серного ангидрида
- •4.2 Тепловой расчет сушильно-абсорбционного отделения
- •4.2.1 Тепловой расчет сушильной башни
- •4.2.2 Тепловой расчет моногидратного абсорбера
- •4.2.3 Конструктивный и гидравлический расчет моногидратного абсорбера
- •4.3 Конструктивный расчет пластинчатого холодильника «Альфа-Лаваль»
- •4.3.1 Расчет поверхности теплообмена
- •4.3.2. Расчет схемы компоновки пластин
- •4.3.3 Расчет гидравлических сопротивлений
- •4.4 Расчет материального баланса контактного отделения
- •4.4.1 Расчет материального баланса контактного узла
- •4.5 Тепловой расчет контактного узла
- •433 Tх5 273 (tабс )
- •433 329 273 (Tабс )
- •433 Tх5 243 (tабс )
- •433 306 243 (Tабс )
- •39 119 Нм3/ч (0,82 Vисх.)
- •5 Безопасность жизнедеятельности
- •5.1 Краткая характеристика производства
- •5.2 Характеристика основных опасностей производства и условий труда
- •5.3 Обеспечение безопасности работы
- •5.3.1 Электробезопасность
- •5.3.2 Освещенность проектируемого цеха
- •5.3.3 Защита от шума и вибраций
- •5.3.4 Вентиляция и аспирация
- •5.3.5 Микроклимат рабочей зоны проектируемого цеха
- •5.3.6 Эргономика рабочего места
- •Р ис. 5.2. Зона досягаемости моторного поля в горизонтальной плоскости при высоте рабочей поверхности над полом 725мм
- •5.3.6.1 Требования к размещению технических устройств и рабочих мест
- •5.4 Пожаробезопасность
- •5.5 Требования безопасности в аварийных ситуациях
- •Выводы по разделу проекта бжд:
- •6 Технико-экономические расчеты
- •6.1 Расчет общей суммы капитальных вложений
- •6.2 Расчет амортизационных отчислений
- •6.3 Расчет материальных затрат в проектном варианте
- •6.4 Расчет численности работающих и фонда заработной платы
- •6.5 Расчет накладных расходов
- •6.6 Расчет изменения себестоимости продукции
- •6.7 Расчет показателей экономической эффективности инвестиций
- •Заключение
- •Библиографический список
1.4.2 Физико-химические основы осушки газа
В промывном отделении газ практически полностью насыщается парами воды. Содержание водяных паров в газе, поступающем в сушильные башни, зависит от температуры; оно тем больше, чем выше температура газа.
Пары воды безвредны для ванадиевой контактной массы, однако их присутствие в газе приводит к образованию тумана в абсорбционном отделении, возможны большие потери серной кислоты с отходящими газами, так как туман очень плохо улавливается в обычной абсорбционной аппаратуре,необходима тщательная осушка газа. Осушка газа производится в насадочных башнях, пары воды абсорбируются концентрированной серной кислотой, орошающей сушильные башни.
При осушке газа серной кислотой скорость абсорбции паров воды определяется скоростью их диффузии через газовую пленку. Количество Q паров воды, диффундирующих через эту пленку, т.е. абсорбируемых серной кислотой (в кг/ч), выражается уравнением:
Q = K * F * ΔP, (1.4.1)
где
K – коэффициент абсорбции, кг/(ч∙Н);
F – поверхность соприкосновения фаз (поверхность насадки), м2;
ΔP – среднелогарифмическая разность давлений в начале и в конце процесса (движущая сила абсорбции), Н/м2.
Движущую силу абсорбции рассчитывают по формуле:
, (1.4.2)
где парциальное давление абсорбируемого газа в начале и в конце процесса абсорбции, Н/м2;
равновесное давление абсорбируемого газа над жидкостью в начале и в конце процесса, Н/м2.
При абсорбции в башнях с насадкой поглощение газов происходит на поверхности насадки, орошаемой жидким абсорбентом. Поэтому чем больше поверхность насадки, тем плотнее и быстрее протекает абсорбция. Однако с увеличением поверхности насадки возрастают размеры абсорбционных башен, и повышается их стоимость, в связи, с чем большое значение имеют способы повышения эффективности абсорбционного процесса при минимальной поверхности насадки, в частности путем увеличения коэффициента абсорбции, который в большей степени зависит от скорости газа.
Коэффициент абсорбции [в кг/(ч∙Н)] рассчитывается по уравнению:
K = K0 * ωm, (1.4.3)
где K0 – константа, численно равная коэффициенту абсорбции при скорости газа 1 м/сек;
ω – фиктивная скорость газ в башне (без учета наличия в ней насадки), м/сек;
m – коэффициент, равный 0,5 при ламинарном потоке и 0,8 при турбулентном режиме.
При увеличении скорости газа повышается интенсивность абсорбции. Поэтому производительность абсорбционных башен может быть значительно повышена путем увеличения количества газа, пропускаемого через них за единицу времени. Однако с увеличением количества газа возрастают унос брызг и гидравлическое сопротивление башни, что является основным препятствием для повышения производительности существующих абсорберов.
Повышение гидравлического сопротивления абсорбционных башен при увеличении скорости проходящего газа выражается уравнением:
ΔP2 = ΔP1 * (ω2/ω1)2, (1.4.4)
где ΔP2 – гидравлическое сопротивление башни при скорости газа в насадке ω2, Н/м2;
ΔP1 – гидравлическое сопротивление башни при скорости газа в насадке ω1, Н/м2;
ω1 и ω2 – скорости газа в насадке, м/сек.
При повышении концентрации орошающей серной кислоты константа абсорбции возрастает, одновременно увеличивается движущая сила абсорбции, так как уменьшается давление насыщенных паров воды над серной кислотой. Благодаря этому поверхность насадки в сушильной башне может быть уменьшена.
Рис. 1.7 - Зависимость поверхности насадки от концентрации орошающей кислоты (содержание SO2 в газе 7%, скорость газа 0,6 м/с)
Из этих данных видно, что при повышении концентрации серной кислоты до 93% H2SO4 поверхность насадки, необходимая для осушки газа, уменьшается, а дальнейшее повышение концентрации кислоты не дает значительного эффекта в смысле уменьшения размеров сушильной башни. В то же время количество моногидрата, передаваемого из абсорбционного отделения в сушильное для повышения концентрации сушильной кислоты, значительно возрастает. В связи с этим увеличиваются расход электроэнергии и потери сернистого ангидрида с отходящими газами [1-5].