- •Реферат
- •Содержание
- •Введение
- •1 Литературный обзор
- •1.1 Физико-химические свойства серной кислоты
- •1.2 Методы получения серной кислоты
- •1.3 Методы охлаждения серной кислоты в теплообменниках
- •1.4 Физико-химические основы производства серной кислоты
- •1.4.1 Физико-химические основы процесса очистки газа
- •1.4.2 Физико-химические основы осушки газа
- •1.4.3 Потери сернистого ангидрида с сушильной кислотой
- •1.4.4 Физико-химические основы процесса окисления сернистого ангидрида
- •1.4.4 Физико-химические основы процесса абсорбции серного ангидрида
- •2 Описание технологического процесса производства контактной серной кислоты
- •2.1 Специальная очистка газа
- •2.1.1 Основы очистки газа в промывном отделении
- •2.1.2 Очистка от тумана серной кислоты
- •2.2 Осушка газа в башнях с насадкой, орошаемых крепкой серной кислотой
- •2.3 Окисление сернистого ангидрида до серного на поверхности ванадиевого катализатора
- •2.3.1 Сущность технологического процесса контактного отделения
- •2.4 Поглощение серного ангидрида в абсорберах, орошаемых моногидратом
- •3 Реконструкция холодильного оборудования сушильно-абсорбционного отделения
- •4 Технологические расчеты
- •4.1 Расчет материального баланса сушильно-абсорбционного отделения
- •4.1.1 Расчет материального баланса осушки газа
- •4.1.2 Расчет материального баланса абсорбции серного ангидрида
- •4.2 Тепловой расчет сушильно-абсорбционного отделения
- •4.2.1 Тепловой расчет сушильной башни
- •4.2.2 Тепловой расчет моногидратного абсорбера
- •4.2.3 Конструктивный и гидравлический расчет моногидратного абсорбера
- •4.3 Конструктивный расчет пластинчатого холодильника «Альфа-Лаваль»
- •4.3.1 Расчет поверхности теплообмена
- •4.3.2. Расчет схемы компоновки пластин
- •4.3.3 Расчет гидравлических сопротивлений
- •4.4 Расчет материального баланса контактного отделения
- •4.4.1 Расчет материального баланса контактного узла
- •4.5 Тепловой расчет контактного узла
- •433 Tх5 273 (tабс )
- •433 329 273 (Tабс )
- •433 Tх5 243 (tабс )
- •433 306 243 (Tабс )
- •39 119 Нм3/ч (0,82 Vисх.)
- •5 Безопасность жизнедеятельности
- •5.1 Краткая характеристика производства
- •5.2 Характеристика основных опасностей производства и условий труда
- •5.3 Обеспечение безопасности работы
- •5.3.1 Электробезопасность
- •5.3.2 Освещенность проектируемого цеха
- •5.3.3 Защита от шума и вибраций
- •5.3.4 Вентиляция и аспирация
- •5.3.5 Микроклимат рабочей зоны проектируемого цеха
- •5.3.6 Эргономика рабочего места
- •Р ис. 5.2. Зона досягаемости моторного поля в горизонтальной плоскости при высоте рабочей поверхности над полом 725мм
- •5.3.6.1 Требования к размещению технических устройств и рабочих мест
- •5.4 Пожаробезопасность
- •5.5 Требования безопасности в аварийных ситуациях
- •Выводы по разделу проекта бжд:
- •6 Технико-экономические расчеты
- •6.1 Расчет общей суммы капитальных вложений
- •6.2 Расчет амортизационных отчислений
- •6.3 Расчет материальных затрат в проектном варианте
- •6.4 Расчет численности работающих и фонда заработной платы
- •6.5 Расчет накладных расходов
- •6.6 Расчет изменения себестоимости продукции
- •6.7 Расчет показателей экономической эффективности инвестиций
- •Заключение
- •Библиографический список
2.4 Поглощение серного ангидрида в абсорберах, орошаемых моногидратом
Из контактного отделения газ, содержащий в основном серный ангидрид, направляется в абсорбционное отделение, где серный ангидрид поглощается в насадочных башнях моногидратом.
Серный ангидрид растворяется в серной кислоте, а затем соединяется с содержащейся в ней водой.
Серный ангидрид наиболее полно абсорбируется 98,3%-ной серной кислотой, при меньшей или большей концентрации способность ее поглощать серный ангидрид ухудшается. Над кислотой, содержащей менее 98,3% H2SO4. в газовой фазе находятся пары воды; над кислотой, содержащей более 98,3% H2SO4, в газовой фазе находится серный ангидрид.
Полнота абсорбции серного ангидрида в значительной степени зависит от температуры серной кислоты: чем ниже температура, тем выше степень абсорбции. При орошении абсорбера кислотой концентрацией менее 98,3% H2SO4 часть серного ангидрида соединяется с парами воды, образуя туман серной кислоты, который плохо улавливается в абсорберах, уносится с отходящими газами в атмосферу. При этом на выходе из выхлопной трубы виден туман (абсорбер газит). Чем ниже концентрация серной кислоты и выше ее температура, тем больше выделяется из нее паров воды, образуется больше тумана и выше потери SO3.
При орошении абсорбера кислотой концентрации более 98,3% H2SO4, серный ангидрид поглощается не полностью, так как из этой кислоты выделяется SO3, в этом случае отходящие газы также уносят в атмосферу часть серного ангидрида, который с влагой воздуха образует туман серной кислоты.
При абсорбции серного ангидрида менее концентрированной кислотой туман образуется непосредственно в абсорбере и виден у самой кромки выхлопной трубы («хвост» белый, сплошной). При орошении абсорбера более концентрированной кислотой туман образуется после смешения отходящих газов с влагой атмосферного воздуха и становится заметным на некотором расстоянии от кромки трубы.
В результате абсорбции паров воды из газа в сушильных башнях происходит разбавление орошающей кислоты, которая передается в абсорбционное отделение, где содержащаяся в ней вода используется для образования серной кислоты из серного ангидрида.
Количество воды, передаваемое в абсорберы, в свою очередь зависит от содержания паров воды в газе, поступающем в сушильную башню из промывного отделения. В увлажнительной башне газ практически полностью насыщается парами воды; а с повышением температуры давление насыщенного пара возрастает, поэтому содержание влаги в газе после промывного отделения фактически зависит от температуры газа. Таким образом, при постоянной концентрации сернистого ангидрида в газе концентрация продукционной кислоты зависит от температуры газа перед сушильной башней.
Если количество воды, поступающей из сушильной башни, недостаточно для получения серной кислоты заданной концентрации, дополнительно вводят воду в сборник кислоты абсорбционного или сушильного отделения.
Для поддержания концентрации циркуляционных кислот производится непрерывный обмен кислот перетоком из системы орошения сушильной башни в систему орошения абсорберов и наоборот.
Циркуляционные кислоты промывного и сушильно-абсорбционного отделений охлаждаются в холодильниках. Температурный режим работы холодильников регулируется количеством или температурой, подаваемой на охлаждение воды. Охлаждающая вода используется в оборотной системе водоснабжения и пополняется свежей водой. Закисленная вода, при аварийных переливах, направляется на станцию нейтрализации, где нейтрализуется известковым молоком до РН = 6.5 – 8.5 и, после отстоя в прудках-отстойниках, используется в обороте [5].
Основные параметры работы абсорбционной башни:
- концентрация орошающей кислоты - 97.8 – 98.7% H2SO4
- температура газа на входе - не более 1500 С
- температура кислоты на входе - не более 700 С,
- сопротивление абсорберов - до 100 мм. вод. ст.,
- абсорбция серного ангидрида - не менее 99,0%,
- содержание в выхлопных газах SO2 - не более 0.2%
- содержание тумана H2SO4 - не более 27 мг/нм3
Отходящие газы из абсорберов направляются в электрофильтры типа БВК для очистки от тумана и брызг серной кислоты, после которых сбрасываются в атмосферу через санитарную трубу.(Технологические параметра сушильно-абсорбционого отделения представлены в таблице 2.3)
Таблица 2.3 - Технологические параметры работы сушильно-абсорбционного отделения
Наименование параметров |
Единицы измерения |
Сушильная башня |
Моногидратный абсорбер |
|
1 Температура газа вход выход |
ºС |
35 – 36 45 |
120 – 130 65 |
|
2 Концентрация орошающей промывной кислоты |
% H2SO4 |
92,5 - 93 |
98,3 – 98,7 |
|
3 Количество орошения |
м3/ч |
534 - 630 |
650 – 690 |
|
4 Плотность орошения |
м3/м2×ч |
18 – 21 |
22 –23 |
|
5 Температура орошающей кислоты вход выход |
ºС |
43 — 45 54 - 58 |
43 — 45 65 — 68,5 |
|
6 Степень осушки гза, содержание водяных паров в газе на выходе |
%об. мг/нм3 |
не более 0,01 80 |
|
|
7 Степень абсорбции SO3 |
% |
|
99,9 |
|
8 Температура оборотной воды в теплообменниках вход выход |
ºС |
28 40 |
28 40 |
|
9 Коэффициент теплопередачи теплообменников |
ккал/м2θчθºС |
600 |
600 |
|
|
||||
10 Содержание тумана и брызг серной кислоты вход выход |
г/м3 |
0,11 0,0022 |
|