- •Реферат
- •Содержание
- •Введение
- •1 Литературный обзор
- •1.1 Физико-химические свойства серной кислоты
- •1.2 Методы получения серной кислоты
- •1.3 Методы охлаждения серной кислоты в теплообменниках
- •1.4 Физико-химические основы производства серной кислоты
- •1.4.1 Физико-химические основы процесса очистки газа
- •1.4.2 Физико-химические основы осушки газа
- •1.4.3 Потери сернистого ангидрида с сушильной кислотой
- •1.4.4 Физико-химические основы процесса окисления сернистого ангидрида
- •1.4.4 Физико-химические основы процесса абсорбции серного ангидрида
- •2 Описание технологического процесса производства контактной серной кислоты
- •2.1 Специальная очистка газа
- •2.1.1 Основы очистки газа в промывном отделении
- •2.1.2 Очистка от тумана серной кислоты
- •2.2 Осушка газа в башнях с насадкой, орошаемых крепкой серной кислотой
- •2.3 Окисление сернистого ангидрида до серного на поверхности ванадиевого катализатора
- •2.3.1 Сущность технологического процесса контактного отделения
- •2.4 Поглощение серного ангидрида в абсорберах, орошаемых моногидратом
- •3 Реконструкция холодильного оборудования сушильно-абсорбционного отделения
- •4 Технологические расчеты
- •4.1 Расчет материального баланса сушильно-абсорбционного отделения
- •4.1.1 Расчет материального баланса осушки газа
- •4.1.2 Расчет материального баланса абсорбции серного ангидрида
- •4.2 Тепловой расчет сушильно-абсорбционного отделения
- •4.2.1 Тепловой расчет сушильной башни
- •4.2.2 Тепловой расчет моногидратного абсорбера
- •4.2.3 Конструктивный и гидравлический расчет моногидратного абсорбера
- •4.3 Конструктивный расчет пластинчатого холодильника «Альфа-Лаваль»
- •4.3.1 Расчет поверхности теплообмена
- •4.3.2. Расчет схемы компоновки пластин
- •4.3.3 Расчет гидравлических сопротивлений
- •4.4 Расчет материального баланса контактного отделения
- •4.4.1 Расчет материального баланса контактного узла
- •4.5 Тепловой расчет контактного узла
- •433 Tх5 273 (tабс )
- •433 329 273 (Tабс )
- •433 Tх5 243 (tабс )
- •433 306 243 (Tабс )
- •39 119 Нм3/ч (0,82 Vисх.)
- •5 Безопасность жизнедеятельности
- •5.1 Краткая характеристика производства
- •5.2 Характеристика основных опасностей производства и условий труда
- •5.3 Обеспечение безопасности работы
- •5.3.1 Электробезопасность
- •5.3.2 Освещенность проектируемого цеха
- •5.3.3 Защита от шума и вибраций
- •5.3.4 Вентиляция и аспирация
- •5.3.5 Микроклимат рабочей зоны проектируемого цеха
- •5.3.6 Эргономика рабочего места
- •Р ис. 5.2. Зона досягаемости моторного поля в горизонтальной плоскости при высоте рабочей поверхности над полом 725мм
- •5.3.6.1 Требования к размещению технических устройств и рабочих мест
- •5.4 Пожаробезопасность
- •5.5 Требования безопасности в аварийных ситуациях
- •Выводы по разделу проекта бжд:
- •6 Технико-экономические расчеты
- •6.1 Расчет общей суммы капитальных вложений
- •6.2 Расчет амортизационных отчислений
- •6.3 Расчет материальных затрат в проектном варианте
- •6.4 Расчет численности работающих и фонда заработной платы
- •6.5 Расчет накладных расходов
- •6.6 Расчет изменения себестоимости продукции
- •6.7 Расчет показателей экономической эффективности инвестиций
- •Заключение
- •Библиографический список
2 Описание технологического процесса производства контактной серной кислоты
Для переработки отходящих металлургических газов принята полная классическая схема производства серной кислоты контактным методом, включающая промывное, сушильное, контактно-компрессорное и абсорбционное отделения.
Процесс получения серной кислоты методом контактного окисления диоксида серы состоит из следующих основных стадий:
-специальная очистка газа в орошаемых газопромывных агрегатах (башнях) с улавливанием пыли, мышьяка и тумана серной кислоты в мокрых электрофильтрах;
-осушка газа в башнях с насадкой, орошаемых крепкой серной кислотой:
-окисление диоксида серы до триоксида на поверхности ванадиевого катализатора в контактных аппаратах:
-поглощение триоксида серы в абсорберах, орошаемых крепкой серной кислотой.
Отходящие газы металлургического цеха, направляемые на производство серной кислоты, содержат пыль, окислы мышьяка и селена, незначительное количество серного ангидрида, и извлекаемый компонент – диоксид серы.
Таблица 2.1 - Характеристика отходящих газов медеплавильного производства[5]
Наименование параметров |
Единицы измерения |
Показатели |
Отходящие газы медеплавильного производства (газы плавильного агрегата «Победа» и конвертеров) |
|
|
Объем газа |
нм3/ч |
100 000 |
Состав газа |
% об. |
|
SO2 |
|
4,8 – 7,5 |
SO3 |
|
0,1 – 0,3 |
O2 |
|
16,2 – 13,1 |
H2O |
|
3,0 – 4,2 |
Пыль |
г/м3 |
0,2 – 0,4 |
Соединения мышьяка (в пересчете на мышьяк) |
мг/м3 |
4 – 123 |
Соединения фтора |
мг/м3 |
1 - 40 |
Температура газа на входе в сернокислотное производство |
°С |
180 -300 |
Разрежение газа на входе в сернокислотное производство |
мм. вод. ст. |
50 |
Серы с газами |
т/год |
67 089 |
2.1 Специальная очистка газа
2.1.1 Основы очистки газа в промывном отделении
Для производства серной кислоты контактным способом газ должен быть охлажден и очищен полностью от пыли, окислов мышьяка, селена и тумана серной кислоты, так как эти примеси являются ядами для применяемых ванадиевых катализаторов.
Выходящий с электрофильтров сухой очистки МПЦ технологический газ содержит в себе до 0,4 г/м3 пыли. Большая часть этой пыли вымывается из газа серной кислотой в первой промывной башне, поэтому её делают полой, без насадки, так как иначе насадка будет быстро забиваться пылью (шламом).
В поступающем газе кроме сернистого ангидрида содержится небольшое количество серного ангидрида и паров воды. При охлаждении серный ангидрид соединяется с водой и образует туман серной кислоты. В первой промывной башне происходит очень резкое охлаждение газа, и пары серной кислоты конденсируются в объеме в виде мелких взвешенных в газе капель, т.е. в виде тумана. Наличие такого тумана в газе вызывает серьезные осложнения в технологическом процессе. При прохождении газа через аппаратуру, капли тумана серной кислоты осаждаются на стенках аппаратов и вызывают их коррозию. Особенно большое количество тумана выделяется в турбокомпрессорах (газодувках), где из-за большой окружной скорости создаются условия благоприятные для выделения мелких капель тумана. В контактном отделении продукты коррозии аппаратов повышают гидравлическое сопротивление аппаратов, теплообменников и подогревателей, уменьшают коэффициенты теплопередачи, способствуют образованию твердых корок на слоях контактной массы.
Кроме того, в поступающем газе содержится мышьяк, снижающий активность катализатора. Мышьяк входит в состав газа в виде газообразной трехокиси мышьяка, образующейся при окислении мышьяка кислородом в процессе плавки.
При охлаждении технологического газа в промывных башнях часть мышьяка абсорбируется орошающей серной кислотой. Охлаждение газа в первой промывной башне происходит очень быстро, поэтому большая часть мышьяка образует мелкие, взвешенные в потоке газа крупинки, которые растворяются в каплях тумана серной кислоты. В газе, выходящем из промывных башен, практически весь мышьяк находится в туманообразном состоянии, так как давление паров As2O3 при температуре ниже 75 0С очень мало.
Наряду с As2O3 в газе содержатся пары двуокиси селена SeO2. Двуокись селена полностью извлекается из газа и растворяется в каплях конденсирующегося тумана серной кислоты и в кислоте, орошающей башни. Растворимость его в кислоте высока и увеличивается с увеличением температуры. Сернистый ангидрид, растворенный в серной кислоте, восстанавливает двуокись селена по реакции:
SeO2 + 2SO2 + 2H2O = Se↓ + 2H2SO4 (2.1.1)
Металлический селен может осаждаться в сборниках и оборудовании, на насадках башен и в мокрых электрофильтрах, где выделяется основное количество сернокислотного тумана.
В производстве серной кислоты возникают серьезные трудности из-за присутствия в газе соединений фтора, который находится в газе в виде фтористого водорода (HF) и четырехфтористого кремния (SiF4).
В присутствии фтористого водорода, обладающего высокой коррозионной активностью, происходит интенсивное разрушение футеровки аппаратов и газоходов, керамической насадки башен:
4HF + SiO2 = SiF4↑ + 2H2O (2.1.2)
Действие HF на контактную массу выражается в разрушении её кремнийсодержащей основы и пористой структуры катализатора по вышеприведенной реакции.
Четырехфтористый кремний может быть причиной засорения аппаратуры в результате осаждения кремнегеля (SiO2), образующегося при гидролизе SiF4 в слабой серной кислоте:
SiF4 + 2H2O = SiO2↓ + 4HF (2.1.3)
Осуществляемый режим промывки технологического газа почти исключает проскок HF и SiF4, так как их растворимость в воде и в слабой (H2SO4 до 50 %) кислоте одинаково велика. Растворимость SiF4 начинает снижаться при температурах порядка 80 – 100 0С и при концентрации кислоты выше 50 – 55 %; растворимость фтористого водорода при этих условиях еще достаточно велика.
Таким образом, очистку от соединений фтора можно вести, используя водную или низкоконцентрированную (H2SO4 до 25 %) промывку, не допуская накапливания в промывной кислоте опасных для оборудования концентраций фтора (менее 1,0 – 1,5 г/л).