- •1. Введение
- •1.1 Общие положения
- •1.2 Унификация и стандартизация габаритных схем одноэтажных промышленных железобетонных
- •1.2.1 Унификация габаритных схем зданий
- •1.2.2 Унификация схем привязки колонн
- •1.2.4 Унификация схем привязки колонн в продольном
- •1.2.5 Унификация узлов сопряжения
- •1.3 Унификация конструктивных схем многоэтажных промышленных зданий
- •2. Нагрузки и воздействия
- •2.1 Общие положения
- •2.2 Классификация нагрузок
- •2.3 Сочетания нагрузок
- •2.4 Определение нагрузок
- •2.4.1 Расчет постоянных нагрузок
- •2.4.2 Расчет временных нагрузок
- •2.4.3 Учет ответственности зданий и сооружений
- •3. Материалы железобетонных конструкций.
- •3.1 Бетоны
- •3.1.1 Классификация бетонов
- •3.1.2 Общие технические требования к бетонам
- •3.1.3 Характеристики прочности бетонов
- •3.1.4 Деформационные характеристики бетонов
- •3.2 Арматура
- •3.2.1 Классификация арматуры
- •3.2.2 Характеристики прочности арматуры
- •3.2.3 Деформационные характеристики арматуры
- •3.3 Железобетон
- •3.3.1 Анкеровка арматуры в бетоне
- •3.3.2 Предварительное обжатие железобетонных элементов
- •4. Основы теории сопротивления железобетона
- •4.1 Стадии нагружения железобетонных изгибаемых элементов без напрягаемой арматуры
- •4.2 Стадии нагружения железобетонного изгибаемого элемента с предварительно напряженной арматурой
- •4.3 Предварительные напряжения в напрягаемой арматуре
- •4.3.1 Потери предварительного напряжения в арматуре
- •4.3.2 Определение потерь предварительного напряжения в арматуре
- •4.3.2.1 Потери от релаксации напряжений в арматуре
- •4.3.2.2 Потери от температурного перепада
- •4.3.2.3 Потери от деформации стальной формы (упоров)
- •4.3.2.4 Потери от деформации анкеров натяжных устройств
- •4.3.2.5 Потери от усадки бетона
- •4.3.2.6 Потери от ползучести бетона
- •4.3.3 Расчет полных потерь на различных стадиях работы железобетонных изделий
- •4.4 Предварительное напряжение в бетоне при его обжатии
- •5. Методы расчета элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям
- •6. Общие положения теории конструирования железобетонных элементов
- •6.1 Общие требования к армированию элементов
- •6.2 Минимальный процент армирования сечений элементов
- •7. Общие положения расчета элементов по предельным состояниям первой группы
- •7.1.Общие положения расчета
- •7.2. Расчет на прочность железобетонных элементов по нормальным сечениям при действии изгибающих моментов
- •7.2.1 Расчет на прочность изгибаемых элементов прямоугольного поперечного сечения с двойной арматурой
- •7.2.2. Расчет на прочность изгибаемых элементов прямоугольного поперечного сечения с одиночной арматурой
- •7.2.2.1. Расчет элементов с одиночной ненапрягаемой или напрягаемой арматурой в растянутой зоне
- •7.2.3 Расчет на прочность железобетонных элементов прямоугольного сечения с двойной ненапрягаемой арматурой
- •7.2.4 Расчет на прочность железобетонных элементов прямоугольного сечения с двойной напряженной арматурой
- •7.2.5 Расчет на прочность железобетонных изгибаемых элементов таврового поперечного сечения с одинарной арматурой
- •7.2.5.1 Расчет элемента с тавровым поперечным сечением при положении нейтральной оси в полке тавра
- •7.2.5.2 Расчет элемента таврового поперечного сечения при положении нейтральной оси на ребре тавра
- •7.2.6 Расчет на прочность изгибаемых элементов таврового поперечного сечения с двойной арматурой
- •7.3 Расчет на прочность изгибаемых элементов по наклонным сечениям. Основные положения
- •7.3.1 Расчет на прочность изгибаемых элементов при действии поперечных сил по бетонной полосе между наклонными сечениями
- •7.3.2 Расчет на прочность изгибаемого элемента по наклонным сечениям на действие поперечных сил
- •7.3.2.1 Проверочный расчет на прочность по наклонному сечению при действии поперечной силы
- •7.3.2.2 Проектировочный расчет на прочность по наклонному сечению при действии поперечной силы
- •7.3.4 Расчет отгибов
- •7.3.5 Расчет железобетонных элементов на прочность по наклонным сечениям при действии изгибающего момента
- •7.3.6 Построение эпюры арматуры для изгибаемых железобетонных элементов
- •7.4 Расчет на прочность внецентренно сжатых элементов
- •7.4.1 Основные положения расчета
- •7.4.2 Конструирование сжатых элементов
- •7.4.3 Характер нагружения сжатых элементов
- •7.4.4 Расчет на прочность сжатых элементов
- •7.5 Расчет на прочность растянутых железобетонных элементов
- •7.5.1 Общие положения расчета
- •7.5.2 Расчет центрально растянутых элементов
- •7.5.3 Расчет внецентренно растянутых элементов при малых эксцентриситетах
- •7.5.4 Расчет внецентренно растянутых элементов при больших эксцентриситетах приложения растягивающего усилия
- •7.6 Расчет железобетонных элементов на местное сжатие
- •7.7 Расчет железобетонных элементов на продавливание
- •7.7.1 Общие положения расчета
- •7.7.2 Расчет на продавливание при наличии поперечной арматуры
- •8. Расчет элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям второй группы
- •8.1 Определение момента образования трещин, нормальных к продольной оси элемента
- •8.2.1 Определение момента образования трещин и моментов внешних сил
- •8.2 Расчет железобетонных элементов по раскрытию трещин
- •8.2.1 Общие положения расчета
- •8.2.2 Определение ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента
- •8.2.3 Определение напряжений в растянутой арматуре изгибаемых предварительно напряженных элементов
- •8.2.4 Методика расчета по раскрытию трещин в зависимости от характера действующих нагрузок
- •8.3 Расчет железобетонных изгибаемых элементов на жесткость
- •8.3.1 Общие положения расчета
- •8.3.2 Определение линейных перемещений точек нейтральной оси железобетонного элемента на участках без трещин в растянутой зоне
- •8.3.3 Определение линейных перемещений точек нейтральной оси железобетонного элемента на участках с трещинами в растянутой зоне бетона
7.3.4 Расчет отгибов
Армирование отгибами выполняют с целью усиления отдельных частей конструкции в зонах действия значительных поперечных сил. Отгибы размещают там, где расчетная поперечная сила от действующей внешней нагрузки превышает значение предельной поперечной силы (Qu), воспринимаемой бетоном (Qb) и хомутами (Qsw).
Обычно отгибы устанавливают под углом 450 к оси элемента. Наиболее опасным расчетным сечением, как показывает практика эксплуатации конструкций, следует считать наклонное сечение, начало которого совпадает с наибольшей ординатой поперечной силы.
Рассмотрим железобетонную балочную конструкцию, нагруженную равномерно распределенной нагрузкой. Максимальная поперечная сила в этом случае имеют место у грани опоры, а потому наиболее опасным расчетным сечением следует считать сечение 1-1 (рис.1.33.).
Рис.1.33. Схема определения силовых факторов для расчета отгибов
Другое расчетное сечение 2-2 начинается в точке пересечения первого отгиба с продольной растянутой арматурой.
Условия необходимости постановки отгибов в опасных сечениях (1-1 и 2-2) следует принимать в виде
(а)
где положительную разницу и должны уравновесить усилия в отгибах (или отгибе).
Условие прочности элемента по наклонному сечению при учете только одного отгиба следует составлять, сравнивая предельное значение поперечной силы в опасном наклонном сечении с расчетной поперечной силой в этом сечении.
То есть условие прочности при указанных допущениях принимает вид (для опасного наклонного сечения 1-1):
,
откуда ,(б)
где все составляющие поперечной силы (правая часть уравнения) принимают для опасного наклонного сечения 1-1.
Условие (б) позволяет решить основную задачу проектирования отгибов, а именно количественно определить площадь поперечного сечения отгиба (или отгибов) в виде
, (1.101)
где Q1 – максимальное значение поперечной силы от внешних нагрузок в начале сечения 1-1
Аналогичное условие прочности можно записать и для опасного наклон ного сечения 2-2. Поскольку Q2<Q1, то и площадь поперечного сечения последующего отгиба будет меньше площади отгиба в сечении 1-1.
В качестве примечания к расчету, следует отметить, что начало первого отгиба, следует располагать (согласно рекомендациям практики эксплуатации элементов) на расстоянии не более 50 мм от грани опоры. Расстояние в свету между концом первого отгиба и началом предыдущего отгиба (S2max на рис.1.34) назначают равным расстоянию между поперечными хомутами (см. формулу (1.97)).
7.3.5 Расчет железобетонных элементов на прочность по наклонным сечениям при действии изгибающего момента
Третий расчетный случай (см. раздел 7.3 Основные положения) – это расчет на прочность изгибаемого элемента по наклонному сечению при действии изгибающего момента. В этом случае несущая способность элемента по наклонному сечению не должна быть ниже его несущей способности по нормальному сечению, проходящему через опасную точку D (рис.1.30в) в сжатой зоне бетона.
По изгибающему моменту рассчитывают те наклонные сечения, которые проходят через ослабленные участки элемента:
- в местах обрыва или отгиба арматуры в пролете;
- при отсутствии у продольной арматуры специальных анкеров;
- в местах резкого изменения конфигурации элемента.
Вместе с тем расчет на прочность элементов по наклонным сечениям при действии изгибающего момента можно не проводить, если выполнены определенные конструктивные требования:
- вся продольная арматура, установленная согласно расчету на прочность по нормальным сечениям при действии изгибающего момента, полностью доведена до опоры. В этом случае условие прочности по максимальному изгибающему моменту удовлетворяется автоматически и в любом наклонном сечении;
- если продольная арматура на свободной опоре имеет анкеровку, то условие прочности элемента по изгибающему моменту в наклонном сечении также удовлетворяется автоматически.
На крайних свободных опорах изгибаемых элементов без предвари- тельного напряжения для обеспечения анкеровки продольных стержней арматуры их необходимо заводить за внутреннюю грань опоры не менее чем на 5ds (ds - диаметр продольной арматуры), если на приопорном участке соблюдается условие трещиностойкости. При возможном образо- вании трещины заводить за грань опоры следует на длину не менее 10ds.
Длину зоны анкеровки (lan) на крайней свободной опоре для напряженной арматуры вычисляют по формуле (1.26).
Если анкеровка продольной арматуры недостаточна для обеспечения ее работы с полным расчетным сопротивлением в рассчитываемом сечении, то необходимо выполнить усиление анкеровки (приварить к концам арматуры дополнительные короткие стержни, анкерующие пластины или закладные детали). Если арматурные стержни-анкеры отсутствуют, то расчетное сопротивление арматуры растяжению назначают заниженным.
С учетом указанных требований, а также принимая дополнительное допущение о постоянном шаге поперечной арматуры, расчетная схема принимает вид (см.рис.1.34).
Рис.1.34. Схема определения предельных моментов по наклонному сечению 1-1 при действии изгибающего момента
Условие равновесия в рассматриваемом случае принимает вид:
,
откуда с учетом условия прочности
получаем
, (1.102)
где x1 – координатная ось, проходящая через точку «о» параллельно оси х;
Мр - расчетный момент от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси x1, параллельной оси х и проходящей через проекцию точки приложения равнодействующей (R) усилий в бетоне и арматуре сжатой зоны на плоскость нормального сечения;
Мs - момент, создаваемый усилием, возникшим в арматуре растянутой зоны, относительно той же оси x1.
Мsw - момент, создаваемый усилием, возникшим в поперечной арматуре, относительно той же оси x1.
Как следует из расчетной схемы (рис.1.34)
, |
(1.103) |
где Ns= Rs As – усилие, возникающее в продольной растянутой арматуре в зоне середины пролета или близко к ней; в приопорной зоне величину усилия Ns вычисляют по эмпирической формуле
, |
(1.104) |
где - длина анкеровки, определяемая по (1.24), при условии As,cal= As,ef;
- расстояние от конца анкеруемого стержня до расчетного поперечного сечения элемента;
- принимают из практики расчетов.
Момент Мsw, следует рассчитывать по формуле:
, |
(1.105) |
где Qsw=qsw∙c, (1.106)
где qsw – рассчитывают по формуле (1.95), при этом полагают Sw =Sw,max и определяют последнюю по формуле (1.97);
с – принимают в пределах h0≤c≤2h0.
При отсутствии поперечной арматуры расчет по наклонным сечениям при действии изгибающего момента следует выполнять по уравнению (1.102), принимая момент Msw равным нулю.