- •1. Введение
- •1.1 Общие положения
- •1.2 Унификация и стандартизация габаритных схем одноэтажных промышленных железобетонных
- •1.2.1 Унификация габаритных схем зданий
- •1.2.2 Унификация схем привязки колонн
- •1.2.4 Унификация схем привязки колонн в продольном
- •1.2.5 Унификация узлов сопряжения
- •1.3 Унификация конструктивных схем многоэтажных промышленных зданий
- •2. Нагрузки и воздействия
- •2.1 Общие положения
- •2.2 Классификация нагрузок
- •2.3 Сочетания нагрузок
- •2.4 Определение нагрузок
- •2.4.1 Расчет постоянных нагрузок
- •2.4.2 Расчет временных нагрузок
- •2.4.3 Учет ответственности зданий и сооружений
- •3. Материалы железобетонных конструкций.
- •3.1 Бетоны
- •3.1.1 Классификация бетонов
- •3.1.2 Общие технические требования к бетонам
- •3.1.3 Характеристики прочности бетонов
- •3.1.4 Деформационные характеристики бетонов
- •3.2 Арматура
- •3.2.1 Классификация арматуры
- •3.2.2 Характеристики прочности арматуры
- •3.2.3 Деформационные характеристики арматуры
- •3.3 Железобетон
- •3.3.1 Анкеровка арматуры в бетоне
- •3.3.2 Предварительное обжатие железобетонных элементов
- •4. Основы теории сопротивления железобетона
- •4.1 Стадии нагружения железобетонных изгибаемых элементов без напрягаемой арматуры
- •4.2 Стадии нагружения железобетонного изгибаемого элемента с предварительно напряженной арматурой
- •4.3 Предварительные напряжения в напрягаемой арматуре
- •4.3.1 Потери предварительного напряжения в арматуре
- •4.3.2 Определение потерь предварительного напряжения в арматуре
- •4.3.2.1 Потери от релаксации напряжений в арматуре
- •4.3.2.2 Потери от температурного перепада
- •4.3.2.3 Потери от деформации стальной формы (упоров)
- •4.3.2.4 Потери от деформации анкеров натяжных устройств
- •4.3.2.5 Потери от усадки бетона
- •4.3.2.6 Потери от ползучести бетона
- •4.3.3 Расчет полных потерь на различных стадиях работы железобетонных изделий
- •4.4 Предварительное напряжение в бетоне при его обжатии
- •5. Методы расчета элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям
- •6. Общие положения теории конструирования железобетонных элементов
- •6.1 Общие требования к армированию элементов
- •6.2 Минимальный процент армирования сечений элементов
- •7. Общие положения расчета элементов по предельным состояниям первой группы
- •7.1.Общие положения расчета
- •7.2. Расчет на прочность железобетонных элементов по нормальным сечениям при действии изгибающих моментов
- •7.2.1 Расчет на прочность изгибаемых элементов прямоугольного поперечного сечения с двойной арматурой
- •7.2.2. Расчет на прочность изгибаемых элементов прямоугольного поперечного сечения с одиночной арматурой
- •7.2.2.1. Расчет элементов с одиночной ненапрягаемой или напрягаемой арматурой в растянутой зоне
- •7.2.3 Расчет на прочность железобетонных элементов прямоугольного сечения с двойной ненапрягаемой арматурой
- •7.2.4 Расчет на прочность железобетонных элементов прямоугольного сечения с двойной напряженной арматурой
- •7.2.5 Расчет на прочность железобетонных изгибаемых элементов таврового поперечного сечения с одинарной арматурой
- •7.2.5.1 Расчет элемента с тавровым поперечным сечением при положении нейтральной оси в полке тавра
- •7.2.5.2 Расчет элемента таврового поперечного сечения при положении нейтральной оси на ребре тавра
- •7.2.6 Расчет на прочность изгибаемых элементов таврового поперечного сечения с двойной арматурой
- •7.3 Расчет на прочность изгибаемых элементов по наклонным сечениям. Основные положения
- •7.3.1 Расчет на прочность изгибаемых элементов при действии поперечных сил по бетонной полосе между наклонными сечениями
- •7.3.2 Расчет на прочность изгибаемого элемента по наклонным сечениям на действие поперечных сил
- •7.3.2.1 Проверочный расчет на прочность по наклонному сечению при действии поперечной силы
- •7.3.2.2 Проектировочный расчет на прочность по наклонному сечению при действии поперечной силы
- •7.3.4 Расчет отгибов
- •7.3.5 Расчет железобетонных элементов на прочность по наклонным сечениям при действии изгибающего момента
- •7.3.6 Построение эпюры арматуры для изгибаемых железобетонных элементов
- •7.4 Расчет на прочность внецентренно сжатых элементов
- •7.4.1 Основные положения расчета
- •7.4.2 Конструирование сжатых элементов
- •7.4.3 Характер нагружения сжатых элементов
- •7.4.4 Расчет на прочность сжатых элементов
- •7.5 Расчет на прочность растянутых железобетонных элементов
- •7.5.1 Общие положения расчета
- •7.5.2 Расчет центрально растянутых элементов
- •7.5.3 Расчет внецентренно растянутых элементов при малых эксцентриситетах
- •7.5.4 Расчет внецентренно растянутых элементов при больших эксцентриситетах приложения растягивающего усилия
- •7.6 Расчет железобетонных элементов на местное сжатие
- •7.7 Расчет железобетонных элементов на продавливание
- •7.7.1 Общие положения расчета
- •7.7.2 Расчет на продавливание при наличии поперечной арматуры
- •8. Расчет элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям второй группы
- •8.1 Определение момента образования трещин, нормальных к продольной оси элемента
- •8.2.1 Определение момента образования трещин и моментов внешних сил
- •8.2 Расчет железобетонных элементов по раскрытию трещин
- •8.2.1 Общие положения расчета
- •8.2.2 Определение ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента
- •8.2.3 Определение напряжений в растянутой арматуре изгибаемых предварительно напряженных элементов
- •8.2.4 Методика расчета по раскрытию трещин в зависимости от характера действующих нагрузок
- •8.3 Расчет железобетонных изгибаемых элементов на жесткость
- •8.3.1 Общие положения расчета
- •8.3.2 Определение линейных перемещений точек нейтральной оси железобетонного элемента на участках без трещин в растянутой зоне
- •8.3.3 Определение линейных перемещений точек нейтральной оси железобетонного элемента на участках с трещинами в растянутой зоне бетона
1.2.4 Унификация схем привязки колонн в продольном
температурном шве
Продольные температурные швы в зданиях каркасного типа проектируют на 2-х колоннах со «вставкой» (промежуток между координационными осями). Размеры вставок принимают в зависимости от величины смещений колонн равными 500 (рис.1.5а), 1000 (рис. 1.56) или 1500мм.
Колонны, примыкающие к продольному температурному шву, привязывают к продольным координационным осям по следующим правилам:
- при шаге колонн средних рядов, равном шагу колонн крайних рядов (6 или 12м), т.е. когда покрытие запроектировано без подстропильных конструкций, то колонны следует привязывать к продольным координационным осям в соответствии с правилами привязки колонны крайних рядов (см. рис. 1.2 и рис. 1.5а, б).
- при шаге колонны средних рядов 12м и шаге колонн крайних рядов 6м (т.е. когда здание запроектировано с подстропильными конструкциями, то колонны проектируют так, чтобы расстояние между продольными координационными осями и гранями колонн, обращенными к температурному шву, были равны 250мм (рис. 1.5 в, г)).
Рис. 1.5 Схемы привязки колонн в продольном температурном шве
1 – ригель; 2 – покрытие; 3 – колонна; 4 – стена; 5 –ферма подстропильная; 6 – балка подстропильная; 7 – вставки
Как и в ранее рассмотренных случаях, рекомендуемые схемы привязки позволяют использовать типовые элементы строительных конструкций.
1.2.5 Унификация узлов сопряжения
Унификация сборных железобетонных конструкций должна быть увязана с унификацией узлов их сопряжения. Унификация узлов сопряжения приведена в альбомах чертежей силовых монтажных деталей.
С этой целью стропильные конструкции с шагом основных колонн 6м имеют привязку анкерных болтов к продольным координационным осям в размере 150мм, а к поперечным координационным осям – 180мм (рис.1.6а).
Рис. 1.6 Схемы сопряжений стропильных конструкций с колоннами по крайним и средним рядам при шаге основных колонн 6м
1 – колонна, 2 – ферма стропильная (балка), 3 – деталь закладная, 4 – болт анкерный, 5 – плита опорная
Аналогично для шага конструкций 12м привязка анкерных болтов к продольным координационным осям принята размером 150мм и к поперечным – 230мм (рис.1.6б).
Отметим, что конструкция узла опирания стропильных балок на подстропильные фермы также унифицирована.
1.3 Унификация конструктивных схем многоэтажных промышленных зданий
Многоэтажные промышленные железобетонные здания применяют для предприятий точного машиностроения, приборостроения, цехов химической, электротехнической, радиоэлектронной и др. отраслей промышленности. Эти здания как правило проектируют каркасными с навесными панелями стен.
Высоту многоэтажных промышленных зданий обычно принимают в пределах 3...7 этажей (в зависимости от технологических требований). Для некоторых видов производств – до 12-14 этажей. Ширину таких зданий проектируют в размерах 18...36м и более. Высоту этажей, согласно требованиям ЕМС принимают кратной модулю 1,2м (т.е. 3,6; 4,8; 6м), для первого этажа иногда 7,2 м. Сетку колонн каркаса назначают размером 6х6; 9х6; 12х6м. Такие незначительные размеры сеток обусловлены значительными временными (о классификации видов нагрузок будет сказано ниже) нагрузками на покрытия (от 15 до 25 кН/м2).
В многоэтажных каркасных зданиях, как правило, следует избегать специальных вертикальных диафрагм (как в гражданских зданиях), т.к. диафрагмы ограничивают свободное размещение технологического оборудования и коммуникаций. Основными несущими элементами многоэтажного каркасного здания являются железобетонной рамы и связывающие их междуэтажные перекрытия. Пространственную жесткость таких зданий обеспечивают по рамной системе в поперечном направлении (работой многоэтажных рам с жесткими узлами), а в продольном направлении – по системе связей (работой специально вводимыми вертикальными стальными связями или вертикальными железобетонными диафрагмами по рядами колонн или в плоскости наружных стен) (рис. 1.7.)
Рис. 1.7 Схема связей многоэтажного каркасного промышленного здания
1 – рама поперечная; 2 – связи вертикальные; 3 – панели перекрытий
Если продольные связи или диафрагмы не могут быть установлены по технологическим условиям производства, то их заменяют продольными ригелями (см. рис. 1.8)
Рис. 1.8 Конструктивные схемы перекрытий с ригелями и второстепенными балками
1 – ригель, 2 – балка второстепенная
Все элементы такого покрытия монолитно связаны. Второстепенные балки опирают на монолитно связанные с ними главные балки (ригели), которые опирают на колонны (или на наружные стены) (рис. 1.8а).
Главные балки (ригели) располагают в продольном (рис. 1.8б) или в поперечном (рис. 1.8в) направления здания. Второстепенные балки располагают так, чтобы ось одной из них совпала с осью колонны.
Различные констуркции многоэтажных промышленных зданий из железобетона с балочным перекрытием (l1>l2, где l1 и l2 – длина и ширина плиты) приведены на рис. 1.9. В зданиях, предназначенных для химической промышленности, верхние этажи часто проектируют с мостовыми кранами (для перемещения крупногабаритных ванн первого цикла производства).
В этом случае верхний этаж проектируют из колонн, ригелей и подкрановых балок, аналогично конструкции одноэтажных промышленных зданий.
Ригели соединяют с колоннами на консолях колонн с применением ванной сварки выпусков арматуры, после чего замоноличивают полость стыка.
Для междуэтажных перекрытий применяют ребристые панели шириной 1500мм и более.
Рис. 1.9 Конструктивная схема многоэтажного промышленного здания
1 – плиты покрытия, 2 – плиты перекрытия, 3 – колонны железобетонные
Панели перекрытий, укладываемые по линии колонн, служат одновременно ригелями-распорками, которые обеспечивают устойчивость здания на монтаже. В таких зданиях проектируют опирание панелей перекрытия по двум типам:
- на полки ригелей таврового сечения (для производств с металлорежущими станками);
- по верху ригелей прямоугольного сечения (для производств химической промышленности с оборудованием, занимающим несколько этажей).
Для обоих типов опирания панелей проектируют типовые ригели одинакового сечения высотой 800мм и шириной ребра 300мм.
Существуют и другие типы конструкций многоэтажных промышленных зданий (с безбалочными перекрытиями, бескаркасные и т.д.). Их конструкции проектируют также в соответствии с единой модульной системой.