- •1. Введение
- •1.1 Общие положения
- •1.2 Унификация и стандартизация габаритных схем одноэтажных промышленных железобетонных
- •1.2.1 Унификация габаритных схем зданий
- •1.2.2 Унификация схем привязки колонн
- •1.2.4 Унификация схем привязки колонн в продольном
- •1.2.5 Унификация узлов сопряжения
- •1.3 Унификация конструктивных схем многоэтажных промышленных зданий
- •2. Нагрузки и воздействия
- •2.1 Общие положения
- •2.2 Классификация нагрузок
- •2.3 Сочетания нагрузок
- •2.4 Определение нагрузок
- •2.4.1 Расчет постоянных нагрузок
- •2.4.2 Расчет временных нагрузок
- •2.4.3 Учет ответственности зданий и сооружений
- •3. Материалы железобетонных конструкций.
- •3.1 Бетоны
- •3.1.1 Классификация бетонов
- •3.1.2 Общие технические требования к бетонам
- •3.1.3 Характеристики прочности бетонов
- •3.1.4 Деформационные характеристики бетонов
- •3.2 Арматура
- •3.2.1 Классификация арматуры
- •3.2.2 Характеристики прочности арматуры
- •3.2.3 Деформационные характеристики арматуры
- •3.3 Железобетон
- •3.3.1 Анкеровка арматуры в бетоне
- •3.3.2 Предварительное обжатие железобетонных элементов
- •4. Основы теории сопротивления железобетона
- •4.1 Стадии нагружения железобетонных изгибаемых элементов без напрягаемой арматуры
- •4.2 Стадии нагружения железобетонного изгибаемого элемента с предварительно напряженной арматурой
- •4.3 Предварительные напряжения в напрягаемой арматуре
- •4.3.1 Потери предварительного напряжения в арматуре
- •4.3.2 Определение потерь предварительного напряжения в арматуре
- •4.3.2.1 Потери от релаксации напряжений в арматуре
- •4.3.2.2 Потери от температурного перепада
- •4.3.2.3 Потери от деформации стальной формы (упоров)
- •4.3.2.4 Потери от деформации анкеров натяжных устройств
- •4.3.2.5 Потери от усадки бетона
- •4.3.2.6 Потери от ползучести бетона
- •4.3.3 Расчет полных потерь на различных стадиях работы железобетонных изделий
- •4.4 Предварительное напряжение в бетоне при его обжатии
- •5. Методы расчета элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям
- •6. Общие положения теории конструирования железобетонных элементов
- •6.1 Общие требования к армированию элементов
- •6.2 Минимальный процент армирования сечений элементов
- •7. Общие положения расчета элементов по предельным состояниям первой группы
- •7.1.Общие положения расчета
- •7.2. Расчет на прочность железобетонных элементов по нормальным сечениям при действии изгибающих моментов
- •7.2.1 Расчет на прочность изгибаемых элементов прямоугольного поперечного сечения с двойной арматурой
- •7.2.2. Расчет на прочность изгибаемых элементов прямоугольного поперечного сечения с одиночной арматурой
- •7.2.2.1. Расчет элементов с одиночной ненапрягаемой или напрягаемой арматурой в растянутой зоне
- •7.2.3 Расчет на прочность железобетонных элементов прямоугольного сечения с двойной ненапрягаемой арматурой
- •7.2.4 Расчет на прочность железобетонных элементов прямоугольного сечения с двойной напряженной арматурой
- •7.2.5 Расчет на прочность железобетонных изгибаемых элементов таврового поперечного сечения с одинарной арматурой
- •7.2.5.1 Расчет элемента с тавровым поперечным сечением при положении нейтральной оси в полке тавра
- •7.2.5.2 Расчет элемента таврового поперечного сечения при положении нейтральной оси на ребре тавра
- •7.2.6 Расчет на прочность изгибаемых элементов таврового поперечного сечения с двойной арматурой
- •7.3 Расчет на прочность изгибаемых элементов по наклонным сечениям. Основные положения
- •7.3.1 Расчет на прочность изгибаемых элементов при действии поперечных сил по бетонной полосе между наклонными сечениями
- •7.3.2 Расчет на прочность изгибаемого элемента по наклонным сечениям на действие поперечных сил
- •7.3.2.1 Проверочный расчет на прочность по наклонному сечению при действии поперечной силы
- •7.3.2.2 Проектировочный расчет на прочность по наклонному сечению при действии поперечной силы
- •7.3.4 Расчет отгибов
- •7.3.5 Расчет железобетонных элементов на прочность по наклонным сечениям при действии изгибающего момента
- •7.3.6 Построение эпюры арматуры для изгибаемых железобетонных элементов
- •7.4 Расчет на прочность внецентренно сжатых элементов
- •7.4.1 Основные положения расчета
- •7.4.2 Конструирование сжатых элементов
- •7.4.3 Характер нагружения сжатых элементов
- •7.4.4 Расчет на прочность сжатых элементов
- •7.5 Расчет на прочность растянутых железобетонных элементов
- •7.5.1 Общие положения расчета
- •7.5.2 Расчет центрально растянутых элементов
- •7.5.3 Расчет внецентренно растянутых элементов при малых эксцентриситетах
- •7.5.4 Расчет внецентренно растянутых элементов при больших эксцентриситетах приложения растягивающего усилия
- •7.6 Расчет железобетонных элементов на местное сжатие
- •7.7 Расчет железобетонных элементов на продавливание
- •7.7.1 Общие положения расчета
- •7.7.2 Расчет на продавливание при наличии поперечной арматуры
- •8. Расчет элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям второй группы
- •8.1 Определение момента образования трещин, нормальных к продольной оси элемента
- •8.2.1 Определение момента образования трещин и моментов внешних сил
- •8.2 Расчет железобетонных элементов по раскрытию трещин
- •8.2.1 Общие положения расчета
- •8.2.2 Определение ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента
- •8.2.3 Определение напряжений в растянутой арматуре изгибаемых предварительно напряженных элементов
- •8.2.4 Методика расчета по раскрытию трещин в зависимости от характера действующих нагрузок
- •8.3 Расчет железобетонных изгибаемых элементов на жесткость
- •8.3.1 Общие положения расчета
- •8.3.2 Определение линейных перемещений точек нейтральной оси железобетонного элемента на участках без трещин в растянутой зоне
- •8.3.3 Определение линейных перемещений точек нейтральной оси железобетонного элемента на участках с трещинами в растянутой зоне бетона
7.2.3 Расчет на прочность железобетонных элементов прямоугольного сечения с двойной ненапрягаемой арматурой
Двойную арматуру (в растянутой и сжатой зонах изгибаемого элемента) устанавливают в том случае, если прочность бетона сжатой зоны оказывается недостаточной (ξ>ξR) для восприятия изгибающего момента от внешней нагрузки. При этом увеличение размеров поперечного сечения элемента невозможно осуществить по архитектурным или техноло- гическим соображениям, а повышение класса бетона невозможно по технологическим и экономическим соображениям. Двойную арматуру необходимо устанавливать при воздействии на элемент изгибающих моментов различных знаков (неразрезные балки и ригели), для уменьшения ползучести бетона в сжатой зоне элемента и для уменьшения эксцентриситета равнодействующего усилия при обжатии в предварительно напряженных конструкциях.
Как и в случае одиночной арматуры, проверочный расчет на прочность выполняют по формулам (1.65)и (1.68), затем проверяют выполнение условия нормальности армирования (1.60), наконец, последней проверкой служит выполнение условия минимального армирования согласно уравнению (1.54).
Для выполнения проектировочного расчета на прочность с целью определения площадей арматуры в растянутой (As) и сжатой (A's) зонах проектируемого элемента необходимо получить три нетождественных уравнения, связывающих три неизвестные величины (As, A's, «x»). Этого достигают, используя уравнения (1.65) и (1.68), а также уравнение
ξ=ξR, (1.75)
согласно которому и определяют
x= xR (1.75а)
При этом условии оптимальности армирования достигается максимально возможная несущая способность бетона сжатой зоны элемента. Принятые ранее допущения позволяют расчетную схему использовать в виде рис.1.25.
Рис. 1.25. Расчетная схема для определения площадей арматуры при двойном армировании изгибаемого элемента (с' – центр приложения равнодействующей усилий в бетоне и арматуре сжатой зоны элемента)
а – схема армирования элемента по сечению;
б – общая схема возникающих усилий в плоскости изгиба;
в – схема для определения несущей способности бетона сжатой зоны;
г – схема определения уравновешивающей части площади арматуры растянутой зоны
Уравнения равновесия для рассматриваемого случая принимают вид (см. рис. 1.25.б):
,(а)
(б)
Из уравнения (а) формально можно определить высоту сжатой зоны элемента по оси «y» в виде
, (1.76)
но величины As, A's подлежат определению, равно как и сама величина «х», поэтому количественное определение «х» при указанных условиях не представляется возможным.
Согласно вышеуказанному (см. формулу (1.75)) допущению нам известна величина ξR, но она в соответствии с формулой (1.61) определена для случая изгиба с одинарной арматурой. Поэтому расчетный момент γn∙Mp=Mult следует представить в виде алгебраической суммы двух моментов:
- момента Мв, возникающего при изгибе элемента с одинарной арматурой (см. рис.1.25в);
- момента М's, уравновешиваемого моментом создаваемым двойной арматурой (см. рис.1.25г).
γn∙Mp = Мв+ М's= Mult (в)
Тогда полную площадь поперечного сечения продольной рабочей арматуры в растянутой зоне можно представить в виде
As= As1+ As2, (2)
где As1 – часть площади поперечного сечения растянутой продольной рабочей арматуры, соответствующая по прочности сжатой зоне бетонного сечения;
As2 – часть площади поперечного сечения растянутой продольной рабочей арматуры, соответствующая по прочности арматуры сжатой зоны.
Соотношение A's /As1 в нормальном сечении элемента может быть различным для каждого конкретного случая. Предельный процент армирования сжатой зоны не обусловлен нормативами. Поскольку наиболее экономичным оказалось армирование при ξ=ξR, то в расчете рационально принять указанную величину относительной высоты сжатой зоны.
Тогда в соответствии с расчетной схемой (рис. 1.25в) уравнение равновесия можно записать в виде:
,
откуда , что с учетом уравнения (1.69) при ξ=ξR принимает вид: , (д)
где аналогично уравнению (1.69) величина αR может быть определена в виде:
. (1.77)
Тогда с учетом уравнения (д) уравнение (в) принимает вид
.(е)
Из уравнения (е) можно определить площадь арматуры в сжатой зоне элемента в виде:
. (1.78)
Величину площади As1 следует определять по расчетной схеме (см. рис. 1.25в), проектируя все силы на ось «z»:
,
откуда с учетом x= xR получаем
, (з)
что по структуре совпадает с уравнением (1.72), поскольку принятые расчетные схемы также тождественны.
Величину площади следует определять по расчетной схеме рис. 1.25г, используя уравнение равновесия в виде:
,
откуда
. (ж)
Полную площадь поперечного сечения арматуры в растянутой зоне элемента следует определять по уравнению (г) с учетом определенных As1 и As2 по уравнениям (з) и (ж) в виде:
. (1.79)
Таким образом величину «х» мы определили из условия x= xR (т.е.ξ=ξR), величину площади ненапряженной арматуры в сжатой зоне (A's) по формуле (1.78), а площадь арматуры в растянутой зоне проектируемого элемента по формуле (1.79), что позволяет считать решение законченным.
Однако поскольку в расчетной схеме (рис.1.25 б) была принята величина x/2>a's, то приведенное решение справедливо только при выполнении этого допущения.
Проверку этого условия следует выполнять после вычисления площади поперечного сечения ненапрягаемой арматуры в сжатой зоне (A's), назначения размеров этой арматуры (диаметров стержней, проволоки или канатов), определения с учетом нормативных требований толщины защитного слоя и затем окончательного уточнения соблюдения условия
x/2>a's, (1.80)
Если это условие не выполняется, то нормы рекомендуют составлять условие прочности, используя уравнение равенства суммы моментов относительно центральной оси х2, проходящей через центр приложения равнодействующей усилий в арматуре и бетоне сжатой зоны элемента и перпендикулярной оси симметрии поперечного сечения, то есть (см.рис.1.25 а, б)
,
откуда следует
. (1.81)
То есть площадь As следует определять непосредственно из уравнения (1.81)
Таким образом, площади арматуры и в сжатой, и в растянутой зонах следует считать установленными.
В дальнейшем следует подобрать размеры поперечных сечений стержней (проволоки или канатов), назначить толщину защитного слоя и выполнить проверки по нормальности армирования, согласно формуле (1.60), а затем и по минимальному проценту армирования (см. формулу (1.54)).