3.3. Масштабные измерительные преобразователи

Масштабным называют измерительный преобразователь, пред­назначенный для изменения значения измеряемой величины в за­данное число раз.

К масштабным измерительным преобразователям относятся: шунты, делители напряжения, измерительные трансформаторы тока и напряжения, измерительные усилители.

Шунты. На рис. 3.13 приведена схема включения магнито­электрического механизма с шунтом R_ш. Если необходимо иметь ток I_и в измерительном механизме меньше в n раз измеряемого тока I, то сопротивление шунта

где R_и – сопротивление измерительного механизма; n = I/I_и – коэффициент шунтирования.

Шунты изготовляются из манганина. На небольшие токи (до 30 А) шунты обычно помещаются в корпусе прибора (внутренние шунты); на большие токи (до 7500 А) применяются наружные шунты.

Рис. 3.13. Схема включения измерительного механизма с шунтом

Наружные шунты имеют две пары зажи­мов: токовые и потенциальные. Токовые зажимы служат для включения шунта в цепь с измеряемыми параметрами; к потенциальным зажимам, сопротивле­ние между которыми равно R_ш, подклю­чают измерительный механизм прибора.

Наружные (взаимозаменяемые) шун­ты разделяют на классы точности: 0,02; 0,05; 0,1; 0,2 и 0,5. Шунты применяют

главным образом в цепях постоянного тока с магнитоэлектриче­скими измерительными механизмами.

Применение шунтов с электромагнитными, электродинамическими, ферродинамическими и индукционными измерительными механизмами нерационально из-за сравнительно большого потребления мощности этими механизмами, что приводит к существенному увеличению размеров шунтов и потребляемой мощности. Кроме того, при включении шунтов с измерительными механизмами на перемен­ном токе возникает дополнительная погрешность от изменения частоты, так кан с изменением частоты сопротивления шунта и измерительного механизма будут изменяться неодинаково.

Делители напряжения. Для расширения пределов измерения измерительных механизмов по напряжению применяют добавочные резисторы, которые включают последовательно с измерительным ме­ханизмом; они образуют делитель напряжения. Если напряжение постоянного тока, необходимое для полного отклонения подвиж­ной части измерительного механизма, равно U_и, а измеряемое на­пряжение U = mU_и, то добавочное сопротивление

где R_и – сопротивление измерительного механизма.

Добавочные резисторы делаются из манганиновой проволоки. Они бывают щитовыми и переносными, калиброванными и ограни­ченно взаимозаменяемыми, т. е. такими, которые предназначены для приборов определенного типа, имеющих одинаковые электри­ческие параметры. Добавочные резисторы применяются для напря­жений до 30 кВ постоянного и переменного тока частот от 10 Гц до 20 кГц.

По точности добавочные резисторы разделяют на классы 0,01; 0,02; 0,05; 0,1; 0,2; 0,5 и 1,0.

Измерительные трансформаторы переменного тока. Измеритель­ные трансформаторы, разделяемые на трансформаторы тока и на­пряжения, используются как преобразователи больших перемен­ных токов и напряжений в относительно малые токи и напряже­ния, допустимые для измерений приборами с небольшими стандарт­ными пределами измерения (например, 5 А, 100 В). Приме­нением измерительных трансформаторов в цепях высокого напря­жения достигается безопасность для персонала, обслуживающего приборы, так как приборы включаются в заземляемую цепь низ­кого напряжения. Упрощаются и конструкции приборов, так как они применяются в цепях низкого напряжения, и при этом отсут­ствует гальваническая связь между первичной цепью и приборами.

Рис. 3.14. Схемы включения измерительных трансформа­торов тока (с) и напряжения (б)

Измерительные трансформаторы состоят из двух изолированных друг от друга обмоток: первичной с числом витков ω₁ и вторичной – ω₂, помещенных на ферромагнитный сердечник (рис. 3.14, а и б).

В трансформаторах тока, как правило, первичный ток I₁ больше вторичного I₂, поэтому в них ω₁ < ω₂. Первичная обмотка выпол­няется из провода различного сечения, в зависимости от номиналь­ного первичного тока I_1н. В трансформаторах тока с I_1н свыше

500 А она может состоять из одного витка – в виде прямой медной шины (или стержня), проходящей через окно сердечника.

В трансформаторах напряжения первичное напряжение U₁ – больше вторичного U₂, поэтому в них ω₁ > ω₂. Обе обмотки вы­полняются из относительно тонкого проводника. По нормам вторич­ное номинальное напряжение U_2н у стандартных трансформаторов составляет 100 и 100/√3 В при различном значении первичного номинального напряжения I_1н.

По схемам включения в измеряемую цепь и по условию работы трансформаторы тока и напряжения отличаются друг от друга. У трансформаторов тока первичная обмотка включается в изме­ряемую цепь последовательно. Первичная обмотка трансформатора напряжения включается в измеряемую цепь параллельно. Измери­тельные приборы включаются во вторичную обмотку трансформато­ров.

По показаниям приборов, включенных во вторичные обмотки, можно определить значения измеряемых величин. Для этого необ­ходимо их показания умножить на коэффициенты K_I и К_U.

Для трансформатора тока

для трансформатора напряжения

Коэффициенты K_I и К_U называются действительными коэффициентами трансформации.

Таким образом, зная показания амперметра I₂ и вольтметра U₂ измеряемый ток I₁ и напряжение U₁ можно подсчитать по фор­мулам:

Как будет доказано ниже, значения вторичных величин изме­няются не пропорционально изменению первичных, т. е. K_I и К_U не остаются постоянными. Они зависят от режима работы трансфор­матора, т. е. от значения токов и напряжений, характера и значения нагрузки вторичной цепи, частоты тока, а также от конструктив­ных данных трансформатора и качества материала сердечника.

Обычно показание прибора умножается не на действительный, а на номинальный коэффициент трансформации. Последний всегда указывается на щитке трансформатора в виде дроби, числитель которой есть номинальное значение первичной, а знаменатель – вторичной величины. Номинальный коэффициент трансформации для данного трансформатора является постоянной величиной.

Для трансформаторов тока номинальный коэффициент трансфор­мации будем обозначать К_Iн, Для трансформатора напряжения – К_Uн

Определение измеряемых величин по номинальным коэффициен­там трансформации приводит к погрешностям. Относительная по­грешность вследствие неравенства действительного и номинального коэффициентов трансформации может быть определена (в процен­тах):

для трансформатора тока

где I^’₁ = К_IнI₂ и I₁ = K_II₂;

для трансформатора напряжения

где U^’₁ = К_UнU₂ и U₁ = K_IU₂.

Погрешность f₁ называется токовой погрешностью, a f_U – по­грешностью напряжения. Кроме этих погрешностей у измеритель­ных трансформаторов имеется еще так называемая угловая погреш­ность. Она получается из–за неточности передачи фазы вторичной величины по сравнению с первичной. Угловая погрешность измери­тельных трансформаторов оказывает влияние на показания только таких приборов, отклонение подвижной части которых зависит от фазы между токами в цепях этих приборов. К ним относятся ватт­метры, счетчики энергии, фазометры.

Как известно из теории трансформаторов, в идеальном случае вектор вторичного тока I₂ сдвинут по фазе относительно, вектора первичного тока I₁ на 180°. Такой же сдвиг по фазе должен быть между векторами вторичного U₂ и первичного U₁ напряжений в трансформаторе напряжения. В реальном трансформаторе угол между повернутым на 180° вектором вторичной величины (–I₂ или – U₂) и соответствующим вектором первичной величины (I₁ или U₁) не будет равен нулю, а составляет угол δ, который называется угловой погрешностью трансформатора. Погрешность считается положительной, если повернутый на 180° вектор вторичной величины опережает вектор первичной величины. –

Измерительный трансформатор тока. Трансформатор тока работает в режиме, близком к короткому замыканию, так как в его вторичную обмот–ку включаются приборы с малым сопротивлением. Полное суммарное сопротивление Z = R + jХ приборов и под­водящих проводов является нагрузкой трансформатора тока.

На рис. 3.15 приведена векторная диаграмма трансформатора тока, построение которой начато с вектора I₂ω₂ – магнитодвижу­щей силы (м. д. с.) вторичной обмотки. Вектор напряжения U₂ получен как сумма векторов падений напряжения I₂R и I₂Х на активном R и реактивном X сопротивлениях нагрузки при токе I₂ во вторичной цепи трансформатора.

Рис. 3.15. Векторная диаграмма трансформатора тока

Электродвижущая сила Е₂, наводимая во вторичной обмотке потоком Ф₀ сердечника, получена в результате сложения вектора U₂ с векторами I₂R₂ и I₂Х₂ падений напряжения на активном R₂ и реактивном Х₂ сопротивлениях вторичной обмотки.

Выше отмечалось, что вектор м. д. с. I₂ω₂ сдвинут по фазе относительно вектора м. д. с. I₁ω₁ почти на 180°, т. е. м. д. с. I₂ω₂ оказывает размагничивающее действие. Вследствие этого магнитный поток Ф₀ в сердечнике созда­ется результирующей м. д. с. I₀ω₁ называемой полной намагничиваю­щей силой трансформатора.

М. д. с. I₀ω₁ состоит из реактив­ной составляющей I_μω₁, непосредст­венно создающей поток Ф₀ и совпа­дающей с ним по фазе, и активной составляющей I_аω₁ опережающей Ф₀ на 90°, определяемой потерями на гистерезис и вихревые токи в сердечнике.

Вектор м. д. с. I₁ω₁ получен сложением вектора м. д. с. с повернутым на 180° вектором м. д. с. – I₂ω₂, т. е.

При номинальном режиме ра­боты трансформатора тока м. д. с. I₀ω₁ обычно составляет не более 1% от м. д. с. I₁ω₁ (или I₂ω₂). При достаточной мощности источника первичного тока размыкание вторичной цепи трансформатора тока вызовет значительное уве­личение Ф₀, так как в этом случае İ₀ω₁ = İ₁ω₁,. Размыкание этой цепи относится к аварийному случаю, потому что возрастание потока в– сердечнике приводит к большому увеличению э. д. с. (до несколь­ких сотен вольт), что опасно для обслуживающего персонала и может вызвать электрический пробой изоляции вторичной обмотки. Кроме того, увеличение потока сопровождается ростом потерь на перемагничивание и вихревые токи, повышением температуры сердечника, а следовательно, и обмоток и может служить причиной термического разрушения их изоляции.

Для выяснения того, какие факторы и в какой степени влияют на правильность работы трансформатора тока, выведем уравнения токовой погрешности f_I и угловой погрешности δ_I.

Из треугольников ОВС и АБС (рис. 3.15) имеем

где φ₀ – угол между векторами I₀ω₁ и I_aω₁, ψ₂ – угол между век­торами I₂ω₂ и э. д. с. Е₂.

Поскольку угол δ_I мал (не более 1°), то можно положить cos δ_I ≈ 1. Тогда

Действительный коэффициент трансформации трансформатора тока

Токовая погрешность (в процентах)

так как в знаменателе можно заменить Кт на /С/„ ввиду того, что они мало отличаются друг от друга.

Подставляя в выражение (3.29) значение из (3.28), получим (в процентах)

Выражение для угловой погрешности 6/ можно получить из той же диаграммы (рис. 3.15):

Так как I₀ составляет небольшое значение от I₂, ω₁ << ω₂ и cos (φ₀ – ψ₂) < 1, то вторым слагаемым в знаменателе выражения (3.31) можно пренебречь. Кроме того, ввиду малости угла δ_I можно положить tg δ_{I ≈} δ_I. Тогда угловая погрешность (в радианах)

или (в минутах)

Из векторной диаграммы и уравнений погрешностей можно сде­лать следующие выводы.

Погрешности трансформатора тока увеличиваются по мере воз­растания м. д. с. I₀ω₁. Токовую погрешность для одного значения I₂ можно свести к нулю; для этого необходимо выполнить условие, вы­текающее из уравнения (3.30):

что обычно и делается подбором числа витков ω₂ вторичной обмотки. Для других значений тока I₂ погрешность не будет равна нулю, так как ток I₀ изменяется не пропорционально току I₂.

Ток I₀ зависит от качества материала сердечника, его размеров, числа витков, а также от характера и значения нагрузки во вторич­ной цепи.

Увеличение сопротивления вторичной обмотки и возрастание нагрузки, т. е. включение большого числа приборов, приводят к повы­шению э. д. с. Е₂, что в свою очередь увеличивает ток I₀ и погреш­ности.

Соотношение между активной и реактивной составляющими сопротивления вторичной обмотки, а также параметры включенных в цепь вторичной обмотки приборов влияют как на значения погреш­ностей f_I и δ_I, так и на их знаки. Угол φ₀ практически остается неизменным, в то время как угол ψ₂ зависит от соотношения между индуктивным и активным сопротивлениями обмотки и приборов.

Рис. 3.16. Погрешности трансформатора тока в зависи­мости от значения и характера нагрузки

При возрастании индуктивного сопротивления нагрузки угол ψ₂ увеличивается, что приводит к увеличению токовой погрешности f_I и к уменьшению угловой погрешности δ_I, так как cos (φ₀ – ψ₂) при этом растет, a sin (φ₀ – ψ₂) уменьшается [см. уравнения (3.30) и (3.32)1.

На рис 3.16 даны типичные для трансформаторов тока кривые токовой погрешности f_I и угловой погрешности δ_I в зависимости от тока I₂ при различных значениях нагрузки Z во вторичной цепи и при различном ее характере.

Для переносных многопредельных измерительных трансформаторов (ГОСТ 9032–69 Трансформаторы измерительные лабораторные) установлены классы точности трансформаторов тока 0,01; 0,02; 0,05; 0,1; 0,2. Измерительные транс­форматоры (лабораторные) должны изготовляться на номинальную частоту или область номинальных частот от 25 Гц до 10 кГц. Трансформаторы тока изготов­ляются на различные номинальные значения первичного тока, лежащие в пре­делах от 0,1 А до 30 кА, и на номинальное значение, вторичного тока 5 А. Для частоты 50 Гц допускается изготовление трансформаторов тока на номинальный вторичный ток 1 и 2 А.

Стационарные трансформаторы тока, предназначенные для внутренних и наружных установок переменного тока частоты 50 Гц (ГОСТ 7746–68), делаются на номинальные первичные токи от 1 А до 40 кА и номинальные вторичные токи 1¹, 2¹, 2,5; 5 А. Они делятся на классы точности, указанные в табл. 3.2.

Таблица 3.2

Класс точ­ности	Значение пер­вичного тока в процентах от номинального	Предельное значение		Пределы вторич­ной нагрузки в процентах от номинальной (при cos <р––0,8)
		токовой по­грешности, %	угловой по­грешности.
0,2	120÷100 20 10	±0,20 ±0,35 ±0,50	±10 ±15 ±20	25÷100
0,5	120÷100 20 10	±0,50 ±0,75 ±1,0	±30 ±45 ±60	25÷100
1	120÷100 20 10	±1,0 ±1,5 ±2,0	±60 ±90 ±120	25÷100
3	120÷50	±3,0	Не норми– руются	50÷100
10	–	± 10,0		–

Трансформаторы тока изготовляются на определенную номинальную вторич­ную нагрузку. Для трансформаторов тока, параметры которых приведены в табл. 3.2, номинальная нагрузка лежит в пределах 2,5–100 В•А при cos φ₂ = 0,8.

Конструктивное оформление трансформаторов тока различно в зависимо­сти от назначения, рабочего напряжения, класса точности и значения первичного номинального тока. Большое влияние на конструкцию трансформаторов тока оказывает значение рабочего напряжения: чем оно выше, тем больше размеры трансформатора и тем лучшего качества применяется изоляция.

В трансформаторах тока для уменьшения (компенсации) погрешностей могут быть применены дополнительные устройства. Такие трансформаторы называются компенсированными. Несмотря на некоторое усложнение конструкции, они имеют меньшие массу и размеры, чем некомпенсированные, прн тех же характеристиках.

Чаще всего компенсация погрешностей в таких трансформаторах основана на искусственном подмагничиванин сердечника дополнительными полями, бла­годаря которым возрастает магнитная проницаемость, что приводит к относи­тельному уменьшению намагничивающего тока. I₀

Наибольшее влияние дополнительное подмагничивание сердечника имеет при малых значениях первичного тока I₁, при которых для некомпенсированных трансформаторов погрешность увеличивается (рис. 3.16).

Практически компенсация подмагничиванием осуществляется применением дополнительных обмоток или подмагничиванием за счет потоков рассеяния.

На рис. 3.17 показаны кривые токовой f_I и угловой δ_I погрешностей обычного трансформатора тока (кривые 1 и 4) и компенсированного (кривые 2 и 3).

Измерительные трансформаторы напряжения. Если измери­тельные трансформаторы тока работают в режиме, близком к ко­роткому замыканию вторичной цепи, то измерительные трансфор­маторы напряжения работают в режиме, близком к холостому ходу, так как во вторичную обмотку включаются приборы с относительно большим внутренним со­противлением.

На рис. 3.18 приведена векторная диаграмма транс­форматора напряжения.

Рис. 3.17. Кривые погрешностей тран­сформаторов тока

Рис. 3.18. Векторная диаграмма трансформатора напряжения

Для большей наглядности диаграммы полагаем число витков пер­вичной ω₁ и вторичной ω₂ обмоток одинаковыми (в действитель­ности ω₁ > ω₂). Это позволяет заменить векторы магнитодвижу­щих сил соответствующими токами.

Последовательность построения векторной диаграммы трансфор­матора напряжения от тока I₂ до I₁ включительно такая же, как и в трансформаторе тока.

Векторы напряжения U₂ на вторичной обмотке трансформатора (приборах) и э. д. с. Е₂ найдем на основании следующих уравнений:

где R и X – эквивалентные активное и реактивное сопротивления приборов во вторичной цепи; R₂ и Х₂ – активное и реактивное сопротивления вторичной обмотки.

Вектор первичного напряжения U₁ получен сложением повер­нутого на 180° вектора э. д. с. Е₂ с падением напряжения на актив­ном R₁ и реактивном Х₁ сопротивлениях первичной обмотки транс­форматора:

Учитывая (3.33) и значение İ₁ = İ₀ – İ₂ получим

Из (3.34) следует, что вектор первичного напряжения U₁ не равен вектору вторичного напряжения U₂, несмотря на то, что было при­нято ω₁ = ω₂. Степень этого неравенства, а следовательно, по­грешности напряжения f_U и уг­ловая δ_U зависят от токов I₂ и I₀ и сопротивлений обмоток трансформатора. Наибольшее влияние на погрешности оказы­вает нагрузка во вторичной цепи трансформатора.

Рис. 3.19. Погрешности трансформато­ра напряжения в зависимости от на­грузки: а – погрешность напряжения; б – угловая погрешность

На рис. 3.19 приведены типичные графики погрешностей трансформато­ров напряжения в зависимости от зна­чения мощности во вторичной цепи, выраженной в процентах от номиналь­ного значения. Начиная с некоторого значения мощности, погрешности не­прерывно увеличиваются. Во вторич­ную цепь нужно включать такое коли­чество приборов, чтобы потребляемая ими мощность не превышала номиналь­ной мощности трансформатора, обычно указываемой на его щитке.

Стационарные трансформаторы на­пряжения делят на классы точности 0,5; 1 и 3, а лабораторные – на клас­сы 0,05; 0,1; 0,2 и 0,5.

Стационарные трансформаторы на­пряжения изготовляются на различ­ные номинальные напряжения от 127 В до 35 кВ при вторичном напряже­нии 150, 100 и 100/√З В для номи­нальной нагрузки от 5 до 25 В∙А с cos φ = 0,8 ÷ 1,0.

Лабораторные трансформаторы ча­ще всего бывают переносными на не­сколько пределов измерения. Для трехфазных цепей изготовляются трехфазные трансформаторы напряжения.

По внешнему виду и устройству трансформаторы напряжения мало отли­чаются от силовых трансформаторов на небольшие мощности.

Измерительные трансформаторы постоянного тока. Измерительные трансформаторы постоянного тока и постоянного напряжения нашли применение при измерениях токов и напряжений в высоковольтных установках передачи энергии постоянным током, а также во всех случаях, когда использование шунтов невозможно или нецелесообразно. Последнее имеет место при измерениях очень больших постоянных токов (свыше 10000 А). Такие токи встречаются; например, в алюминиевой промышленности, и шунты для них получаются весьма громоздкими и дорогими.

Принцип действия измерительных трансформаторов постоянного тока существенно отличается от обычных измерительных трансформаторов, но выполняют они ту же задачу. Принципиальная схема трансформатора постоянного тока, иллюстрирующая идею устройства, приведена на рис. 3.20.

Сердечники I и II, одинаковые по своим размерам, изготовляют из ферро­магнитного материала с высокой магнитной проницаемостью. Первичные обмотки этих сердечников соединяют последовательно, и по ним протекает измеряемый постоянный ток I₁. Вторичные обмотки соединяют параллельно или последова­тельно (на рис. 3.20 осуществлено последовательное соединение) и через выпря­мители подключают к вспомогательному источнику переменного тока U~.

Рис. 3.20. Принципиальная схема измерительного трансформатора по­стоянного тока

Рис. 3.21. Построение кривой вторичного то­ка для измерительного трансформатора постоянного тока

Предположим, что основная кривая намагничивания сердечников имеет вид, показанный в верхней части рис. 3.21, на которой, действительная плавная кривая заменена «идеальной кривой». Под действием постоянного тока сердеч­ники намагнитятся; рабочую точку на основной кривой намагничивания обозначим А.

Вторичные обмотки включены так, что в течение каждого полупериода вспомогательного переменного тока i₂ в одном сердечнике переменная составляющая магнитного потока направлена навстречу потоку от постоянного тока в первич­ных обмотках, тогда как в другом сердечнике в это время оба магнитных потока, совпадают по направлению. Пусть, например, вычитание переменной составляю­щей из постоянной происходит в сердечнике I (рис. 3.20). Тогда, как видно из рис. 3.21, до момента равенства м. д. с. I₁ω₁ постоянного и i₂ω₂ переменного то­ков изменений магнитного потока не происходит. При равенстве м. д. с. проис­ходит резкое изменение магнитного потока, и во вторичной обмотке возникает э. д. с, которая и уравновешивает приложенное напряжение, если только пре­небречь, вследствие его малости, падением напряжения в обмотках и в нагрузке трансформатора. Очевидно, что потоки сердечника II в этом полупериоде никакого влияния на значение тока в цепи не оказывают, так как из–за совпадения в этом сердечнике по направлению постоянного и переменного потоков рабочая точка А переместится вправо и никаких изменений индукции в сердечнике II не произойдет.

В следующий полупериод напряжение вспомогательного источника питания уравновешивается э. д. с. во вторичной обмотке сердечника II.

Если ток I₁ изменится, например увеличится, то рабочая точка А на кривой намагничивания переместится вправо и, следовательно, ток во вторичной цепи будет нарастать до большего значения, так как ограничивающая его э, д. с. воз­никает лишь при изменении потока в сердечнике, при равенстве:

Отсюда следует, что ток во вторичных обмотках не зависит от напряжения и частоты вспомогательного источника питания, если только напряжение послед­него достаточно для получения требуемого равенством (3.35) значения вторич­ного тока.

Таким образом, описанное устройство действительно ведет себя как трансформатор. Из рис. 3.21 видно, что во вторичных обмотках переменный ток дол­жен иметь прямоугольную форму, а в диагонали моста, где включен измеритель­ный механизм, будет протекать постоянный ток.

Действительная кривая намагничивания ферромагнитных материалов с вы­сокой начальной магнитной проницаемостью отличается от приведенной идеа­лизированной кривой, и это обстоятельство наряду с наличием рассеяния

во вторичных обмотках сердечников и со­противления вторичной цепи является источником погрешности трансформаторов, а именно погрешности коэффициента трансформации.

Рис. 3.22. Погрешность коэффи­циента трансформации при раз­личных нагрузках во вторичной цепи

Номинальный коэффициент трансформа­ции принимается равным отношению номи­нальных значений токов в первичной и вторичной обмотках, т, е,

где I_2ном – среднее значение выпрямленног тока.

Действительным коэффициентом транс­формации измерительного трансформатора постоянного тока называется отношение токов в первичной обмотке и выпрям­ленного во вторичной, т. е.

где I₂ – среднее значение выпрямленного тока.

Относительной погрешностью f_I коэффициента трансформации трансформа­тора постоянного тока называется разность значений номинального и действи­тельного коэффициентов, отнесенная к значению действительного коэффициента трансформации, т,е,

На рис. 3.22 показаны кривые погрешностей коэффициента трансформации трансформатора постоянного тока с номинальным коэффициентом трансформации К_ном=5/1 при неизменном напряжении вспомогательного источника питания и сопротивлениях нагрузки R = 0 (кривая 1) и R = 60 Ом (кривая 2).

Принцип действия измерительного трансформатора напряжения постоянного тока такой же, как и трансформатора постоянного тока, но в его устройстве имеются некоторые отличия. В целях уменьшения тока I₁, потребляемого от исследуемого источника (например, этот ток может быть равен 10 мА), первич­ные обмотки сердечников делаются из тонкой проволоки с большим числом вит­ков Первичные обмотки соединяются последовательно и через добавочный рези­стор подключаются к измеряемому напряжению

Вторичные обмотки сердечников соединяются параллельно и встречно для взаимной компенсации в первичных обмотках индуктированных э. д. с., которые млогут достигать больших значений из–за значительного числа витков первичных обмоток. Трансформаторы напряжения постоянного тока, так же как и трансформаторы постоянного тока, имеют погрешность коэффициента транс­формации, которая главным образом зависит от характеристик материала сердечника.