Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

vanyashov_a_d_kustikov_g_g_uchebnoe_posobie_dlya_kursovogo_p

.pdf
Скачиваний:
36
Добавлен:
13.03.2016
Размер:
10.24 Mб
Скачать

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Расчет напряжений в основном диске

 

 

 

 

 

 

Таблица 4.8

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

№ участка

D,

 

 

 

 

Первый расчет

 

 

Второй расчет

 

 

Действительные

 

 

сеч.

мм

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

напряжения

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

I

0

 

 

σ′r0 = 0 МПа; σ′t0 = 200 МПа

 

σ′′r0 = 0; σ′′t0 = 200 МПа

σr0 = 0 МПа; σt0 = σ′t

 

конический с

 

401

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

φ·σ′t =200+0,2037·200=

 

боковой

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

=240,7

 

 

 

 

 

нагрузкой

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

σ′r1 = σ′r0αr + σ′t0αt + Tαc = 0×

σ′′r1 = σ′′r0αr + σ′′t0αt =

σr1 = σ′r1 φ·σ′′r1 =

 

 

 

 

 

 

640

×0,98+200·0,45-1,58·23,7= 52,55

=0×0,98+200·0,45 = 90,0

=52,55+0,2037·90= 70,9

 

 

 

 

σ′

t1

= σ′

r0

β

r

+ σ′

t0

β

t

+ Tβ

c

= 0×

σ′′

t1

= σ′′

β

+ σ′′

t0

β

t

=

σ

t1

= σ′

t1

φ·σ′′

t1

=

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

r0 r

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

×0,5+200·0,72-1,58·12,9= 123,6

=0×0,5+200·0,72 = 144

=123,6+0,2037·144= 152,9

170

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

II

1

640

σ′rп = σ′r1αr + σ′t1αt + Tα′c = 52,55×

σ′′rп = σ′′r1αr + σ′′t1αt =

σrп = σ′r1 φ·σ′′r1 =

 

 

конический с

 

×2,8+123,6·1,25-2,53·154= - 87,98

=90·2,8+144·1,25= 432

=-87,98+0,2037·432= 0,0

 

боковой

 

 

σ′tп = σ′r1βr + σ′t1βt + Tβc = 52,55×

σ′′tп = σ′′r1βr + σ′′t1βt =

σtп = σ′t1 – φ·σ′′t1 =

 

п

 

 

нагрузкой

 

 

822

×1,35+123,6·0,95-2,53·66,4= 20,37

=90·1,35+144·0,95 = 258,3

=20,37+0,2037·258,3=

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

=73,2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4.4.Расчет ротора на виброустойчивость

Вкачестве примера определим собственную частоту колебаний однопролетного ротора двухступенчатого нагнетателя природного газа. Для сравнения выполним расчет, используя три метода: Донкерли, Рэллея, приведения.

4.4.1.Расчет однопролетного ротора по методу Донкерли

Расчетную схему ротора (рис. 4.4) выполним, используя эскиз ротора (рис. 4.5), на котором указаны все основные размеры. Ротор можно условно разбить на три составные части, одна из которых представляет собой пролет между опорами, а две - являются консолями относительно опор А и Б. Сведем необходимые для расчета данные в табл. 4.9.

Рис. 4.4. Расчетная схема ротора к определению 1-й критической частоты по методу Донкерли

уч-к

конс.

пролет

конс.

 

 

 

 

 

 

 

Характеристики участков ротора

 

 

Таблица 4.9

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

mi, кг

 

di , м

 

 

I, м4

 

 

 

li (L1-i), м

 

 

 

 

 

 

 

 

 

δ11(i), м/Н

 

1-1

 

m1-1

 

 

7,6

d1-1

 

0,098

I1-1

 

4,53·10-6

L1-1

 

0,206

4,31·10-9

 

 

 

 

 

 

1

 

m1

 

 

156

d1

 

0,220

I1

 

1,15·10-4

l1

 

0,580

3,04·10-9

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

m2

 

 

153

d2

 

0,220

I2

 

1,15·10-4

l2

 

0,865

3,43·10-9

 

3

 

m

 

 

78

d

3

 

0,200

I

3

 

 

-5

l

3

 

1,018

4,27·10-9

 

 

 

3

 

 

 

 

 

 

 

 

7,85 10

 

 

 

 

 

1-2

 

m1-2

 

 

20

d1-2

 

0,120

I1-2

 

1,02·10-5

L1-2

 

0,215

2,82·10-9

Модуль упругости материала вала Е=2·1011 Па. Расстояние между опорами L=1,57 м.

171

172

Рис. 4.5. Эскиз ротора двухступенчатого нагнетателя

Определяем коэффициенты влияния для каждой массы, закрепленной на валу:

пролет вала

 

 

 

 

 

l

2 (L l

)2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,5802 (1,57 0,580)2

 

 

 

 

 

 

 

 

δ11(1)

=

1

 

 

1

 

 

 

 

=

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

=3,04 10

9

 

м/Н;

 

 

3EI L

 

 

 

 

 

 

 

 

11

 

 

 

 

-4

1,57

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3 2 10

 

 

1,15·10

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

l

2 (L l

2

)2

 

 

 

 

 

 

 

0,5802 (1,57 0,865)2

 

 

 

 

9

 

 

 

 

δ11(2)

=

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

=

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

=3,43 10

м/Н;

 

 

 

3EI2 L

 

 

 

 

 

 

 

 

3

 

11

 

 

 

 

-4

1,57

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2 10

 

1,15·10

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

l

3

2 (L l

 

)2

 

 

 

 

 

 

 

 

1,0182 (1,57 1,018)2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

δ11(3)

=

 

 

 

3

 

 

 

 

=

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

=3,24 10 9

м/Н;

 

 

 

3EI3 L

 

 

 

 

 

3

11

 

 

 

 

-5

1,57

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2 10

 

 

7,85·10

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

консоли вала

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1,57 0,206

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,206

3

 

 

 

 

 

 

δ11(11)

=

 

LL11

 

+

 

L11

 

=

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

+

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

= 4,31 109 м/Н;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3EIср

 

 

 

 

3

2

11

1,02 10

4

 

3 2

 

 

11

 

10

6

 

 

 

3EI11

 

 

10

 

 

 

 

 

 

10 4,53

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1,57 0,215

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3

 

 

 

 

 

 

δ11(12)

=

 

LL12

+

 

L12

 

 

 

 

=

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

+

 

 

 

 

0,215

 

 

 

 

 

= 2,82 109 м/Н,

 

3EIср

 

3EI12

 

 

 

 

 

11

1,02 10

4

 

 

 

 

 

11

 

10

5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3 2 10

 

 

 

 

 

 

 

3 2 10 1,02

 

 

 

где Iср =π dср4

 

64 =π 0,21334

 

64 =1,02 104

м4,

 

 

 

 

 

 

 

осредненный для трех сечений диаметр вала

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

dср =

d1

 

+ d2

+ d3

= 0,220 +0,220 +0,200

 

= 0,2133 м .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Критические частоты

ωкр1 = 1 (m1 δ11(1) ) = 1 (156 3,04 109 ) =1451,2 рад/с;

ωкр2 = 1 (m2 δ11(2) ) = 1 (153 3,43 109 ) =1379,8 рад/с;

ωкр3 =

 

1 (m3 δ11(3) ) =

1 (78 4,27 109 ) =1733,2

рад/с;

ωкр11 =

 

1 (m11 δ11(11) ) =

 

1 (7,6 4,31 109 ) = 5525,2

 

рад/с;

ωкр12 =

 

1 (m12 δ11(12) ) =

 

1 (20 2,82 109 ) = 4213,0

 

рад/с.

 

 

 

 

 

1 ωкр2 =1 ωкр2 1 +1 ωкр2 2 +1 ωкр2 3 +1 ωкр2 11 +1 ωрк2 12 ,

 

1

=

 

1

 

 

+

 

1

 

+

 

1

 

 

+

1

 

+

 

1

 

 

=1,42 106 ,

2

1451,2

2

1379,8

2

1733,2

2

5525,2

2

4213,0

2

 

ωкр

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ωкр

 

= 1 1,42 106

=838,56 рад/с.

 

 

 

 

Критическое число оборотов

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

nкр

 

= 60 ωкр

 

2π = 60 838,56 2π = 8007,6 об/мин.

Рабочее число оборотов ротора n=5300 об/мин, следовательно, запас до

1-й критической частоты составляет

n nкр = 5300 8007,6 = 0,66 , т.е. меньше

0,7-0,8. Значит, условие виброустойчивости выполняется.

173

4.4.2. Расчет однопролетного ротора по методу Рэллея

Для составления расчетной схемы ротора воспользуемся эскизными чертежами ротора (рис. 4.5) и вала (рис. 4.6).

Ротор с валом переменного сечения разбиваем на участки равного диаметра (в промежутке между опорами таких участков 12, по левую сторону от опоры примем 4 участка, по правую сторону от опоры – 2). Для упрощения расчета соседние участки с близкими диаметрами можно объединить. Таким образом, вал нагружен 18-ю сосредоточенными силами, приложенными в центре тяжести соответствующих участков (рис. 4.7). Кроме того, на 5-ти участках вала диаметрами d5=220 мм, d8=220 мм, d9=200 мм, d1-4=86 мм, d2-2=120 мм приложены дополнительные сосредоточенные нагрузки, равные весу насаженных на этих диаметрах

деталей массами соответственно

mд1= 156 кг, mд2 =153 кг,

mд3 =78 кг,

mдА1 =7,6 кг,

mдБ1 =20 кг.

 

 

 

 

 

 

 

 

Размеры участ ков ротора с указанием приложенных масс и масс

участков приведены в табл. 4.10.

 

 

 

 

Таблица 4.10

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Расчет критической частоты по методу Рэллея

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Fi, Н

 

 

 

№ уч-ка

di, м

 

lуч i, м

mучi, кг

mд, кг

mΣ, кг

li, м

 

Ii, м4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

90,02

 

 

 

А4

 

0,086

 

0,035

1,59

7,6

 

9,19

0,207

 

2,685·10-6

 

 

 

 

 

 

 

 

 

33,09

 

 

 

А3

 

0,105

 

0,050

3,38

 

 

3,38

0,164

 

5,967·10-6

 

 

 

 

 

 

 

 

 

52,52

 

 

 

А2

 

0,108

 

0,075

5,36

 

 

5,36

0,1

 

6,678·10-6

 

 

 

 

 

 

 

 

 

87,80

 

 

 

А1

 

0,150

 

0,065

8,96

 

 

8,96

0,033

 

2,485·10-5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

239,09

 

 

 

1

 

0,150

 

0,177

24,40

 

 

24,40

0,09

 

2,485·10-5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

153,64

 

 

 

2

 

0,165

 

0,094

15,68

 

 

15,68

0,228

 

3,638·10-5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

181,76

 

 

 

3

 

0,174

 

0,1

18,55

 

 

18,55

0,32

 

4,500·10-5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

456,27

 

 

 

4

 

0,200

 

0,19

46,56

 

 

46,56

0,464

 

7,854·10-5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1790,32

 

 

 

5

 

0,220

 

0,09

26,69

156

 

182,69

0,607

 

1,150·10-4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

284,69

 

 

 

6

 

0,245

 

0,079

29,05

 

 

29,05

0,696

 

1,769·10-4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

363,10

 

 

 

7

 

0,240

 

0,105

37,05

 

 

37,05

0,782

 

1,629·10-4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1772,54

 

 

 

8

 

0,220

 

0,094

27,87

153

 

180,87

0,884

 

1,150·10-4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1172,64

 

 

 

9

 

0,200

 

0,17

41,66

78

 

119,66

1,017

 

7,854·10-5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

327,30

 

 

 

10

 

0,176

 

0,176

33,40

 

 

33,40

1,193

 

4,710·10-5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

153,64

 

 

 

11

 

0,165

 

0,094

15,68

 

 

15,68

1,322

 

3,638·10-5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

271,51

 

 

 

12

 

0,150

 

0,201

27,71

 

 

27,71

1,468

 

2,485·10-5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

230,99

 

 

 

Б1

 

0,150

 

0,171

23,57

 

 

23,57

0,087

 

2,485·10-5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

256,52

 

 

 

Б2

 

0,120

 

0,07

6,18

20

 

26,18

0,215

 

1,018·10-5

174

 

 

F2 F3

F4

F5

F6

F7

F8

F9

F10

F11

 

 

 

 

F1-4 F1-3 F1-2 F1-1

F1

 

 

F12

F

2-1

F2-2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

175

Рис. 4.6. Эскиз вала

176

Рис. 4.7. Расчетная схема однопролетного ротора двухступенчатого нагнетателя

Расстояние между опорами составляет L=1,57 м. Плотность материала

вала принимаем для стали 30ХГСА ρм=7800 кг/м3, модуль упругости

Е=2·1011 Па.

В качестве примера рассчитаем приведенную массу 1-го участка вала m1 = ρмπd12lуч1 4 = 7800 π 0,1502 0,177 4 = 24,4 кг ,

расчеты для остальных участков сведены в табл. 4.10.

Максимальный момент инерции сечения вала Imax=1,769 10-4 м4 будет соответствовать 6-му участку с наибольшим диаметром d6=245 мм.

Найдем реакции опор. Реакция опоры А находится из условия равенства нулю изгибающих моментов относительно опоры Б:

 

i=12

i=4

 

i=2

МБ = 0 ; RA L Fi (L li ) FАi (LАi + L) +FБi LБi = 0,

 

i=1

i=1

 

i=1

 

i=12

i=4

i=2

 

RA

= Fi (L li ) +FАi (LАi + L) FБi LБi L ,

 

i=1

i=1

i=1

 

RA = (239,09(1,57 0,09) +153,64(1,57 0,228) +181,76(1,57 0,32) + 456,27(1,57 0,464) +

+1790,32(1,57 0,607) + 284,69(1,57 0,696) +363,10(1,57 0,782) +1772,54(1,57 0,884) +

+1172,64(1,57 1,017) +327,3(1,57 1,193) +153,64(1,57 1,322) + 271,51(1,57 1,468) +

+87,8(0,033 +1,57) +52,52(0,1+1,57) +33,09(0,164 +1,57) +90,02(0,207 +1,57)

230,99 0,087 256,52 0,215) /1,57 = 3806 Н.

Реакция опоры Б

 

 

i=12

i=4

i=2

МА = 0 ; RБ L +Fili FАi LАi +FБi (LБi + L) = 0 ,

 

i=12

i=1

i=1

i=1

 

i=4

i=2

 

RБ

= Fili FАi LАi +FБi (LБi + L) L ,

 

i=1

i=1

i=1

 

RБ = (239,09 0,09 +153,64 0,228 +181,76 0,32 + 456,27 0,464 +1790,32 0,607 +

+284,69 0,696 +363,10 0,782 +1772,54 0,884 +1172,64 1,017 +327,30 1,193+

+153,64 1,322 + 271,51 1,468 87,80 0,03352,52 0,133,09 0,164

90,02 0,207 + 230,99(0,087 +1,57) + 256,52(0,215 +1,57)) /1,57 = 4112 Н.

Граничные условия задаются из равенства нулю перемещений на опорах: y(z = LA4 ) = 0; y(z = (L + LA4 )) = 0.

Подставляя численные значения приложенных сил и расстояний от опор до линии действия сил в выражение (3.7), получим значение начального прогиба

177

y0 =

1

{[87,80(1,57+0,033)3 +52,52(1,57+0,1)3 +33,09(1,57+0,164)3 +90,02(1,57+0,207)

 

 

6EImax

38,06 1,573 +239,09(1,570,09)3 +153,64(1,570,228)3 +181,76(1,57+0,32)3 +456,27(1,570,464)3 + +1790,32(1,570,607)3 +284,69(1,570,696)3 +363,1(1,570,782)3 +1772,54(1,570,884)3 +

+1172,64(1,571,017)3 +327,3(1,571,193)3 +153,64(1,571,322)3 +271,51(1,571,468)3 ](0,2070,207+1,57)

(87,8 0,0333 +52,52 0,13 +33,09 0,1643 +90,02 0,2073 )}0,207+1,57 =-5,328 10-6 м, 1,57

а в (3.8) – значение угла поворота сечения вала в начале координат

 

5,328 106

 

1

 

(87,8 0,0333 +52,52 0,13 +33,09 0,1643 +90,02 0,2073 )

 

 

62

11

4

 

ϕ0 =

 

10 1,769 10

 

 

=

 

 

 

0,207

 

 

 

 

 

= 2,572 10-5 рад.

Записываем выражение для статического прогиба ротора (количество участков левее опоры А n=4; между опорами k=12; правее опоры Б m=2):

yi (z) = y0 +ϕ0 z +

 

 

1

[FA4 z3 + FA1 (z (LA4 LA1 ))3 + FA2 (z (LA4 LA2 ))3 +

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

6EImax

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

+ F

(z (L

A4

L

A3

))3 R

A

(z L

A4

)3

+ F (z (L

A4

+l ))3 + F (z (L

A4

+l

2

))3 +

 

 

 

 

A3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

 

1

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

+ F (z (L

A4

+l

 

))3

+ F (z (L

A4

+l

4

))3

+ F (z

(L

A4

+l

5

))3

+ F (z (L

A4

 

+l

6

))3

+

 

 

3

 

 

3

 

 

 

4

 

 

 

 

 

 

5

 

 

 

 

 

 

6

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

+ F (z (L

A4

+l

7

))3

+ F (z (L

A4

+l ))3

+ F (z

(L

A4

+l

9

))3

+ F (z

(L

A4

 

+l ))3

+

 

 

7

 

 

 

 

 

 

8

 

 

 

 

 

8

 

9

 

 

 

 

 

 

10

 

 

 

 

 

 

 

10

 

 

 

 

+ F (z (L

A4

 

+l ))3 + F (z (L

A4

+l ))3 R (z

(L

A4

+ L))3 + F

(z (L

A4

+ L L

))3

+

11

 

 

 

 

11

 

12

].

 

 

 

12

Б

 

 

 

 

 

 

 

Б1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Б1

 

 

+ FБ2 (z (LA4 + L LБ2 ))3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Расчет прогибов ротора по этой формуле для выбранных сечений в соответствии с табл. 4.10 представим в табл. 4.11. Эпюра прогибов показана на рис. 4.8, где для наглядности полученные значения прогибов взяты с противоположным знаком (6-й столбец табл. 4.11).

Первая критическая частота по методу Рэллея с учетом знака прогиба yi

 

 

12

4

2

 

 

g

(Fi yi ) +(FAi yi ) +(FБi yi )

ω =

i=1

i=1

i=1

=901 рад/с.

кр

12

 

4

2

 

 

(Fi yi2 ) +(FАi yi2 ) +(FБi yi2 )

 

i=1

i=1

i=1

 

Критическое число оборотов

nкр = 60ωкр 2π = 60 901 2π = 8608 об/мин.

Запас до 1-й критической частоты составляет при рабочем числе оборотов ротора n=5300 об/мин: n nкр = 5300 8608 = 0,62 , т.е. условие

виброустойчивости выполняется.

178

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 4.11

 

 

Результаты расчета статических прогибов ротора

 

 

№ уч-ка

 

z, м

 

Fi, Н

yi, м

 

- yi, м

 

 

А4

1

2

3

 

4

 

5

6

 

 

 

LА4

0,207

 

90,02

-5,328·10-6

5,328·10-6

 

А3

 

LА3

0,164

 

33,09

-4,222 10-6

4,222 10-6

 

А2

 

LА2

0,100

 

52,52

-2,576 10-6

2,576 10-6

 

А1

 

LА1

0,033

 

87,80

-8,507 10-7 8,507 10-7

 

опора А

0

0

 

3805,785

0,00

 

0,00

 

 

1

 

l1

0,09

 

239,09

2,313 10-6

-2,313 10-6

 

2

 

l2

0,228

 

153,64

5,710 10-6

-5,710 10-6

 

3

 

l3

0,32

 

181,76

7,768 10-6

-7,768 10-6

 

4

 

l4

0,464

 

456,27

1,047 10-5

-1,047 10-5

 

5

 

l5

0,607

 

1790,32

1,231 10-5

-1,231 10-5

 

6

 

l6

0,696

 

284,69

1,295 10-5

-1,295 10-5

 

7

 

l7

0,782

 

363,10

1,316 10-5

-1,316 10-5

 

8

 

l8

0,884

 

1772,54

1,290 10-5

-1,290 10-5

 

9

 

l9

1,017

 

1172,64

1,172 10-5

-1,172 10-5

 

10

 

l10

1,193

 

327,30

8,901 10-6

-8,901 10-6

 

11

 

l11

1,322

 

153,64

6,148 10-6

-6,148 10-6

 

12

 

l12

1,468

 

271,51

2,600 10-6

-2,600 10-6

 

опора Б

0

1,57

 

4111,665

0,00

 

0,00

 

 

Б1

 

L+LБ1

1,657

 

230,99

-2,192 10-6

2,192 10-6

 

Б2

 

L+LБ2

1,872

 

256,52

-5,467 10-6

5,467 10-6

 

10

y i.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

5

мкм

 

 

 

 

 

 

z,

м

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

-0,25

0,00

0,25

0,50

0,75

1,00

1,25

1,50

1,75

2,00

 

-5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

-10

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

-15

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 4.8. Эпюра прогибов ротора

 

 

 

 

 

 

179

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]