Пименов Ю.В., Муравцов А.Д. Техническая электродинамика, 2000

Подставляя в (12.22) выражение (12.14) и учитывая равенство (12.24), запишем формулу для вычисления полного эквивалентного сопротивления в произвольном сечении линии:

Отметим, что полное сопротивление в произвольном сечении линии называют эквивалентным, поскольку если линию рассечь в этом сечении, то входное сопротивление образовавшегося справа от сечения отрезка линии, нагруженного на ZH (рис. 12.6), будет равно полному сопротивлению линии в этом сечении, т.е. ZBX=Zn(z).

Часто при вычислении сопротивлений (полных, входных и т.д.) используют их нормированные значения, т.е. отнесенные к некоторому нормировочному сопротивлению ZBH; например, нормированное полное сопротивление Zn(z) = Zn(z)/ZeH, нормированное волновое сопротивление линии ZB = ZB/ZBH, нормированное сопротивление нагрузки zH=ZH/ZBH. Как правило, для рассматриваемой линии (см. рис.12.1,а) выбирают ZBH=ZB, при этом zB = 1. Однако в некоторых случаях, например если цепь СВЧ включает каскадное соединение нескольких отрезков линий с разными волновыми сопротивлениями, в качестве ZBH для всей цепи выбирают ZB одного из них.

В ряде случаев удобно оперировать не полным эквивалентным сопротивлением в произвольном сечении линии, а полной эквивалентной проводимостью в этом сечении:

или нормированной полной эквивалентной проводимостью: y(z)=1/zn(z).

Полное эквивалентное сопротивление в заданном сечении линии зависит от расстояния между этим сечением и нагрузкой. Поэтому отрезок линии длиной l (см.рис.12.6) можно использовать для трансформации (преобразования) величины сопротивления нагрузки ZH. Например, при α = 0 входное сопротивление ZBX отрезка линии длиной l равно полному сопротивлению, рассчитываемому по (12.26) при z=l Аналогично по (12.25) при z=l можно рассчитать входное сопротивление отрезка с учетом тепловых потерь в нем. Как следует из (12.26), при ZH=ZB входное сопротивление отрезка равно ZB при любой его длине l и любой рабочей частоте.

Рассмотрим некоторые частные случаи трансформирующих отрезков.

291

1. Короткозамкнутые и разомкнутые на конце отрезки линии (реактивные шлейфы).

На рис.12.7 и 12.8 показаны отрезки эквивалентной линии, называемые реактивными шлейфами, на конце которых или режим холостого хода (XX) при ZH = ∞

(рис.12.7) или режим короткого замыкания (КЗ) при ZH = 0 (рис. 12.8). Волновое сопротивление отрезков линии равно ZB. Из (12.24) следует, что в случае XX на конце

линии Г(0) = 1> т.е. Го = 1, ψо = О; а в случае КЗ Г(0)=-1. т.е. Го = 1, ψо = π. Падающая волна, распространяющаяся по реактивному шлейфу, полностью отражается от его конца;

при этом в шлейфе устанавливается режим стоячей волны. Входное сопротивление шлейфов при а = 0 можно определить из (12.26), подставляя zl.

Как видно, входное сопротивление чисто реактивное, т.е. либо индуктивное либо емкостное, и зависит от длины отрезка и рабочей частоты.

определить волновое сопротивление отрезка.

Отметим, что режим КЗ для отрезков реальных линий можно осуществить, поместив в конце металлическую пластину, расположенную перпендикулярно продольной оси линии и имеющей конконтакт с ее стенками.

В полосковых линиях режим, близкий к режиму короткого замыкания, можно обеспечить, соединяя полоску с экранирующими пластинами с помощью металлического проводника (перемычки). В случае линий с ТЕМ-волной, поперечные размеры которых достаточно малы по сравнению с длиной волны, режим, близкий к режиму XX, можно обеспечить путем обрыва линий. В линиях с волнами Е или Н такой режим обеспечить не удается.. Отрезок любого волновода, открытый на конце, при распространении по нему Е- или Н- волн имеет эквивалентную схему, показанную на рис.12.6, поскольку часть мощности, переносимая падающей волной, будет излучаться в открытое пространство, а оставшаяся часть будет отражаться от открытого конца отрезка обратно, т.е. в этом случае Го< 1.

2. Четвертьволновый отрезок линии передачи. Если длина отрезка l=Λ/4, величина

βl=π/2, при этом входное сопротивление отрезка

Такой отрезок называют четвертьволновым трансформатором или инвертором сопротивления, поскольку его входное сопротивление пропорционально проводимости нагрузки, подключенной к его концу. Для четвертьволнового реактивного

шлейфа из (12.28) следует, что Поэтому в линиях с TЕМ-волнами режим КЗ в конце линии можно обеспечить либо закоротив проводники, либо подключив к концу линии четвертьволновый отрезок, разомкнутый на конце. Хотя второй способ выглядит менее привлекательно, при проектировании устройств на основе полосковых линий его применяют намного чаще. При этом не нарушается плоская форма конструкции и не требуются дополнительные технологические операции для установки металлической перемычки между полоской и экранами, как в первом случае.

292

3. Полуволновый отрезок линии передачи. Для отрезка линии длиной l=Λ/2 (см.

рис.12.6), называемого полуволновым трансформатором, величина βl=π; его входное сопротивление ZBX=ZH, т.е. такой отрезок при любом ZB на расчетной частоте трансформирует сопротивление нагрузки само в себя.

12.1.4. Круговая диаграмма полных сопротивлений

Основные параметры, характеризующие процессы передачи энергии по линии с волновым сопротивлением ZB, нагруженной на произвольное сопротивление ZH, можно определить по формулам (12.14) и (12.25). Однако работа с комплексными числами, наличие гиперболических функций от комплексного аргумента в формуле (12.25) усложняют расчеты. Если требуемая точность вычислений не превышает двух значащих цифр, расчеты существенно упрощаются при использовании круговой диаграммы полных сопротивлений. Диаграмма основана на графическом представлении коэффициента отражения Г(z) и нормированного полного эквивалентного сопротивления zn(z) = Zn(z)/ZB в произвольном сечении линии передачи. Эти параметры связаны вытекающим из (12.22) соотношением

Равенство (12.31) в прямоугольных координатах и, v определяет семейство ^окружностей с центрами в точках и=r/(1 +r), v= 0 и радиусами, равными 1/(1 +r). Эти окружности показаны на рис.12.9. Каждой окружности соответствует определенное значение активной части полного нормированного сопротивления (r= = const). Все окружности проходят через точку с координатами и = 1 и v= 0, а их центры лежат на оси переменной и.

Отметим, что в переводной литературе обычно ось U располагают горизонтально, а ось V вертикально, что соответствует повороту диаграммы полных сопротивлений, изображенной в данной главе, на 90° по часовой стрелке.

293

Равенство (12.32) в декартовых координатах и, v также определяет семейство окружностей с центрами в точках u = 1, v=1/x и с радиусами, равными 1/х (рис.12.10). Все окружности проходят через точку с координатами и =1, v=0, а их центры лежат на прямой линии, проходящей через эту точку параллельно оси переменной v. Каждой окружности (рис.12.10) соответствует определенное значение реактивной части полного нормированного сопротивления (х = const). Окружности, лежащие в полуплоскости v>0, соответствуют положительным (индуктивным) х, а в полуплоскости v<0-отрицательным (емкостным) х.

Диаграмма полных нормированных сопротивлений (рис.12.11) представляет собой круг единичного радиуса, центр которого расположен в начале координат и, v. В этом круге совмещены оба семейства окружностей (см. рис.12.9 и 12.10). Значения активного нормированного сопротивления r указаны на вертикальной оси, проходящей через центр диаграммы, значения реактивного нормированного сопротивления х (индуктивного или емкостного) указаны по периметру внешней окружности диаграммы. Отметим, что нанесенная координатная сетка в виде семейств окружностей позволяет изобразить на диаграмме все возможные значения полного нормированного сопротивления. При этом полное нормированное сопротивление на диаграмме отображается точкой пересечения двух окружностей. Одна из них принадлежит семейству, изображенному на рис.12.9 и соответствует активной части сопротивления, а другая - семейству, показанному на рис.12.10, и соответствует его реактивной части. Поскольку коэффициент отражения в любом сечении линии связан с полным нормированным сопротивлением в этом сечении равенством (12.30), то каждая точка диаграммы соответствует также определенному коэффициенту отражения. Для отсчета модуля (величины) и аргумента (фазового угла) коэффициента отражения на диаграмме используется полярная система координат с началом в центре диаграммы. Для отсчёта модуля коэффициента отражения используется радиальная шкала (рис. 12.12), на которую наносятся значения от 0 до 1. Поэтому расстояние от точки диаграммы до центра, отсчитанное по радиальной шкале,

294

соответствует модулю коэффициента отражения, отображаемого данной точкой. Поскольку модуль | Г(2)| и КБВ связаны равенством (12.13), то на радиальную шкалу наносят также значения КБВ от 1 в центре диаграммы до 0 на ее внешней окружности (см. дополнительные вертикальные оси на рис. 12.12). Иногда на диаграмму наносят семейство концентрических окружностей (рис. 12.12), каждая из которых является геометрическим местом точек, имеющих заданные значения модуля | Г(z) | или КБВ. Для отсчета аргумента коэффициента отражения используется азимутальная шкала (рис.12.12), на которую нанесены значения аргумента в пределах от -180° до +180°. Для определения значения аргумента, соответствующего данной точке диаграммы, следует из центра диаграммы провести через данную точку прямую до пересечения с азимутальной шкалой и по последней отсчитать значение аргумента.

Для точного вычисления коэффициента отражения Г(z) и полного нормированного сопротивления Zn(z) в произвольном сечении линии с координатой z=z1 (см.рис.12.1,а) по известным

величинам в каком-либо сечении с координатой z=z2 (например, на конце линии при z2 = 0) для случая α= 0 можно воспользоваться формулами (12.30), (12.26), заменив в них z на l где l=z1-z2-расстояние между рассматриваемыми сечениями. В этом случае при перемещении по линии от сечения к сечению изменяется лишь аргумент коэффициента отражения, а его модуль остается неизменным. Анализ формул показывает, что величины Г(z) и Zn(z) при изменении расстояния l изменяются периодически с периодом Λ/2. Поэтому перемещение по линии передачи от одного сечения к другому отображается на диаграмме движением вокруг ее центра по окружности постоянного КБВ от одной точки к другой в ту или иную сторону. Для отсчета проходимого при этом расстояния используется еще одна азимутальная шкала, на которую нанесены значения нормированного расстояния l/Λ в пределах от 0 до 0,5 и указано направление перемещения - к генератору z1>z2) или нагрузке (z1 <z2) (рис.12.11). Например, пусть известно полное нормированное сопротивление zA =rА+iхА в некотором сечении линии; этому сечению на диаграмме соответствует точка А (рис.12.13). Из центра диаграммы через точку А проводим пунктирную окружность и по радиальной шкале находим КБВ, в линии. Прямая из центра диаграммы через точку А пересечет азимутальную шкалу в точке В, что позволяет отсчитать (l/Λ)А для заданного сечения линии. Чтобы определить полное нормированное сопротивление в сечении линии, отстоящем от заданного на расстояние

l/Λ в сторону генератора, вычисляем для нового сечения нормированное расстояние

и, откладывая его на азимутальной шкале, получаем точку С. Проводим прямую, соединяющую С с центром диаграммы. При ее пересечении с пунктирной окружностью образуется точка D, соответствующая новому сечению линии. На диаграмме для точки D отсчитываем zD =rD+ixD.

295

Как видно из диаграммы, перемещению вдоль линии передачи от заданного сечения (точка А на рис.12.13) на расстояние l/Λ=0,5 соответствует перемещение по диаграмме от точки А по пунктирной окружности на 360°, в результате чего мы снова попадаем в точку А, совершая один оборот вокруг центра диаграммы. Значит, точка А на диаграмме соответствует не одному, а многим сечениям

линии передачи, отстоящим друг от друга на расстояние, равное целому числу полуволн в линии. Причем в пределах длины отрезка, равной половине длины волны в линии, есть два сечения, в которых полное нормированное сопротивление чисто активно. Этим сечениям на диаграмме соответствуют точки М и N (рис. 12.13). В сечении линии, которому соответствует точка М, аргумент коэффициента отражения Г(z) равен ±180°, поэтому в этом сечении напряжения падающей и отраженной волн находятся в противофазе, вследствие чего в этом сечении формируется минимум полного напряжения (см. рис. 12.3). При этом полное нормированное сопротивление чисто активно: zM=rM, где rм=КБВ1, а хм=0. В свою очередь в сечении, которому соответствует точка N, аргумент коэффициента отражения Г(z) равен 0°, поэтому в этом сечении напряжения падающей и отраженной волн находятся в фазе, вследствие чего в нем формируется максимум полного напряжения (см. рис.12.3). Полное нормированное сопротивление чисто активно и

равноzN=rN, где rN= KCB1 =1/КБВи a xnN= 0.

С помощью диаграммы полных сопротивлений можно определить не только полное нормированное сопротивление в произвольном сечении линии, но и полную нормированную проводимость. Как следует из (12.29), нормированное входное сопротивление четвертьволнового отрезка численно равно нормированной проводимости нагрузки, подключенной к его концу. В этом случае полная нормированная проводимость у_А =1/zA =gА+ibА в некотором сечении (точка А на рис.12.13) равна полному нормированному сопротивлению zF=rF+ixF в сечении (точка F на рис.12.13), отстоящем от исходного на

расстояние l/Λ=0,25, т.е. Это означает, что диаграмма полных нормированных сопротивлений может использоваться и как диаг-

рамма полных нормированных проводимостей.

С помощью диаграммы полных нормированных сопротивлений можно проводить и более сложные расчеты, например определять Г(z) и zn(z) в произвольном сечении линии с учетом потерь в линии передачи или использовать диаграмму при отрицательных значениях активной части комплексного сопротивления, например, если линия нагружена на активный полупроводниковый элемент (туннельный диод, диод Ганна, полевой транзистор и т.д.) при проектировании усилителей и генераторов. Более подробно о применении круговой диаграммы см. [30].

296

12.2. ПРОБЛЕМА СОГЛАСОВАНИЯ И МЕТОДЫ ЕЕ РЕШЕНИЯ 12.2.1. Методы согласования линии передачи с нагрузкой

Линия называется идеально согласованной с нагрузкой, если в ней отсутствуют отраженные волны. Однако при передаче по цепи СВЧ сигналов, занимающих определенную полосу частот, обеспечить идеальное согласование линии с нагрузкой во всей требуемой полосе частот практически невозможно. Поэтому при проектировании задают допустимый уровень рассогласования в требуемой полосе частот f=f2-f1, Этот уровень определяют величиной Гдоп или КБВД0П так, чтобы при f1≤f≤f2 выполнялось

соотношение | Г(z) | ≤ Гдоп или КБВ≥КБВДОП. Линии, в которых выполняются эти неравенства, называются согласованными с нагрузкой. Интервал частот Δf называют

полосой согласования. Иногда говорят об относительной полосе согласования fomн=Δf/f0, где fo = (f1+f2)/2. Эту величину можно вычислять в процентах:

Параметры Гдоп и КБВД0П зависят от назначения и условий работы линии. Например, в линии передачи, соединяющей радиовещательный длинноволновый передатчик с передающей антенной, стараются обеспечить симметричную относительно несущей частоты амплитудно-частотную характеристику (АЧХ) коэффициента отражения в полосе fOTH% = 10% при КБВДОП«0,8...0,9. Нарушение этих требований приводит к недопустимым нелинейным искажениям передаваемого сигнала. В спутниковых системах связи, работающих в сантиметровом диапазоне волн, высокая степень согласования (КБВДОП≈0,95) необходима для обеспечения электромагнитной совместимости

одновременно работающих стволов (каналов).

Рассмотрим схему согласования произвольной нагрузки ZH с линией (рис. 12.14). Согласующее устройство должно устранить отраженную от нагрузки волну. Эту задачу можно решить двумя способами: либо поглотить отраженную волну в согласующем устройстве (при этом падающая волна должна проходить через устройство без заметного затухания), либо погасить (компенсировать) волну, отраженную от нагрузки, волной, отраженной от согласующего устройства. Во втором случае нужно, чтобы амплитуды волн напряжений, отраженных от нагрузки и от согласующего устройства, были равны, а их фазы отличались на п. Первый метод согласования основан на применении либо мостовых схем, либо невзаимных ферритовых устройств: вентилей или циркуляторов (см.

гл.14).

Отметим, что поглощение вентилем отраженной волны не зависит от характера нагрузки, вызвавшей эту волну. Поэтому создание вентилей и циркуляторов, работающих в широкой полосе частот, решает задачу широкополосного согласования произвольных нагрузок. Недостатком согласования с помощью вентилей и циркуляторов является более низкий КПД по сравнению с согласующими схемами, использующими второй метод

согласования, что связано с тем, что мощность, переносимая отраженной волной, полностью рассеивается в вентиле. Согласующие устройства, основанные на методе компенсации, состоят из реактивных элементов и при соответствующем выполнении практически не вносят потерь. При этом отраженная от нагрузки волна не поглощается, а отражается согласующим устройством обратно к нагрузке, где переносимая ею мощность частично поступает в нагрузку, а частично опять отражается в сторону согласующего

297

устройства. В результате подобных многократных отражений вся мощность, переносимая падающей волной по линии, поступает в нагрузку.

Различают согласующие схемы, обеспечивающие узкополосное и широкополосное согласование нагрузки с линией передачи.

12.2.2. Узкополосное согласование с помощью реактивных элементов

Параметры схемы, обеспечивающей узкополосное согласование, определяют из условия обеспечения идеального согласования (Го=0, КБВ = 1) на заданной частоте. В данном случае полоса согласования не контролируется. Она определяется или из анализа синтезированной схемы или экспериментально. При этом относительная полоса согласования может находиться в очень широких пределах (от сотых долей процента до нескольких десятков процентов) и зависит от КБВД0П и частотных свойств нагрузки. Как следует из (12.24), при подключении к линии с волновым сопротивлением ZB нагрузки ZH=ZB, zH = 1 величина Г0 = 0, т.е. в линии отсутствует отраженная волна, при этом согласно (12.22) во всех сечениях линии полное нормированное сопротивление zn (z) = 1 и полная нормированная проводимость yП(z)=1

Одним из простейших устройств, обеспечиваюших узкополосное согласование нагрузки ZH = RH + iXH с линией, имеющей волновое сопротивление ZB, является неоднородность, помещенная в линию на некотором расстоянии l1от нагрузки. Пренебрегая вносимыми потерями, неоднородность можно рассматривать как реактивное сопротивление iXсогл или

реактивную проводимость На рис. 12.15, а показана эквивалентная схема с параллельным, а на рис.12.15,б-с последовательным включением в линию согласующей неоднородности. Введем нормированные значения для всех сопротивлений и проводимостей, выбрав

Предполагаем, что расстояние между сечениями 1-1 и 2-2 много меньше длины волны в линии и можно считать 1=0. Рассмотрим согласующую схему, изображенную на рис.12.15,а. Поскольку согласующий элемент включается в линию параллельно, то удобнее оперировать с полной нормированной проводимостью в сечении линии. Пусть

полная нормированная проводимость в сечении 1-1 равна тогда в сечении 2-2

полная нормированная проводимость будет равна Волна, распространяющаяся по линии, не будет испытывать отражение в сечении 2-2

(Г0=0), если в этом сечении Уп2=1; для этого необходимо, чтобы выполнялось равенство

298

откуда получаем g1=1 и bсогл=-b1. На этом основании величина l1 вычисляется с помощью (12.26) из условия, чтобы активная часть полной нормированной

проводимости в сечении 1-1 была равна 1, а величина bсогл была равна взятой с обратным знаком реактивной части полной нормированной проводимости в сечении 1-1. Рассмотрим расчет величин l1 и bсогл (см. рис.12.15,а) с помощью диаграммы. Пусть точка А (рис. 12.16) соответствует сечению линии, в котором подключена нагрузка, а также сечениям линии, отстоящим от него на расстояние, равное целому числу полуволн в линии. Во всех этих сечениях полное нормированное сопротивление zA = zH=rH+ixH. Пунктирная окружность, проходящая через точку А, соответствует КБВ1 (см. рис.12.13). Перейдем к диаграмме полных нормированных проводимостей. На этой диаграмме сечению, в котором подключена нагрузка, соответствует точка М, образующаяся перемещением из точки А по пунктирной окружности на расстояние l/Λ= 0,25. Отсчитаем полную нормированную проводимость в точке М, равную нормированной

проводимости нагрузки

Проводим из центра прямую через точку М до пересечения с азимутальной шкалой (точка D). Перемещаясь по той же пунктирной окружности из точки М в сторону генератора, находим точки пересечения В и С этой окружности с окружностью, проходящей через центр диаграммы (ей соответствует активная нормированная проводимость g=1). Проводим из центра прямые через точки В и С до пересечения с азимутальный шкалой (точки Е и F). По азимутальной шкале определяем расстояния DE и DF, соответствующие двум значениям l1/Λ .По найденным значениям l1/Λ, предварительно вычислив Λ для заданной частоты, можно рассчитать расстояние U от нагрузки (или от сечения линии, в котором полное сопротивление равно сопротивлению нагрузки) до сечений линии, соответствующих точкам B и С, в которых следует параллельно подключить согласующий элемент. По диаграмме определяем величину полной нормированной

проводимости, соответствующую точкам В и С: . причем поскольку точки Б и С расположены симметрично относительно горизонтальной прямой, проходящей через центр диаграммы, то bв=-bс- Реактивность согласующего элемента, подключаемого к линии, должна компенсировать реактивную часть полной проводимости в сечении подключения, т.е. для сечения, которому соответствует точка В, bcom=-bB или

X согл =ZB/bB< а для сечения, которому соответствует точка С, bсогл =-bс или Xсогл =ZB/bc. Как следует из сказанного, в пределах полуволны от нагрузки (или от любого сечения,

отстоящего от нагрузки на целое число полуволн в линии) вдоль линии имеются два сечения (точки В и С на диаграмме), в которых можно поместить согласующую неоднородность, причем требуемая для согласования эквивалентная реактивность неоднородности в этих сечениях имеет разный знак, т.е. если в одном сечении необходимо подключить индуктивный элемент, то в другом обязательно емкостной и наоборот.

299

Обычно стараются включить согласующую неоднородность как можно ближе к нагрузке, т.е. выбрать минимальное значение l1 Этим преследуют две цели: во-первых, повышают КПД линии, поскольку при наличии тепловых потерь в линии чем меньше l1, тем меньшее затухание испытывает отраженная от нагрузки волна; во-вторых, уменьшение l1, приводит к увеличению полосы согласования при заданном КБВдОП. Последнее обстоятельство связано с тем, что отраженные волны от нагрузки и от неоднородности полностью компенсируют друг друга лишь на расчетной частоте, где они имеют сдвиг по фазе, равный π; при отклонении частоты от расчетной этот сдвиг будет отличаться от π, и отличие тем больше, чем больше величина l1.

В согласующей схеме (см. рис. 12.15, б), где согласующий элемент, имеющий нормированное сопротивление zcorn = i хСОГл, подключается последовательно к линии, длина отрезка l1 вычисляется с помощью (12.26) или с помощью диаграммы из условия, чтобы активная часть полного нормированного сопротивления в сечении 1-1 была равна 1,

в этом случае z1 + ix1. Величину ХсоГЛ выбирают из условия хсогп=-х1. При этом в сечении 2-2 полное нормированное сопротивление равно 1, что и обеспечивает отсутствие

отраженной волны на участке от сечения 2-2 до генератора.

В рассматриваемых схемах при использовании линий с ТЕМ-волнами на сравнительно низких частотах в качестве согласующих элементов используют элементы с сосредоточенными параметрами (конденсаторы или индуктивности). На более высоких частотах, где затруднено использование подобных элементов, применяют элементы с распределенными параметрами, например, реактивные шлейфы, позволяющие, как видно из (12.28), обеспечить любое значение индуктивного или емкостного входного сопротивления на расчетной частоте. На рис. 12.17 показаны эквивалентные согласующие схемы, использующие параллельное подключение шлейфов с режимами холостого хода и короткого замыкания на конце. Величины l1,и Хсогл рассчитываются по рассмотренной выше методике для схемы (см. рис.12.15,а). Затем, выбрав волновое сопротивление шлейфа ZBшл, определяем или из (12.28) или с помощью диаграммы длину шлейфа lшл, при которой величина входного сопротивления шлейфа равна Хсогл.

В волноводных линиях передачи в качестве согласующих элементов схем (см. рис.12.15) обычно используют малогабаритные неоднородности-реактивные штыри или реактивные диафрагмы (см. 12.5).

12.2.3. Согласование с помощью четвертьволнового трансформатора

Для согласования линии передачи с волновым сопротивлением ZB с нагрузкой ZH на ее конце между ними включается отрезок линии передачи длиной lтр=Λ/4 с волновым сопро-

тивлением ZTp (рис. 12.18, а), который называют четвертьволновым трансформатором.

Пренебрегая тепловыми потерями в линии, входное сопротивление четвертьволнового

300