Кулезнев_Shershnev_Khimia_i_fizika_polimerov
.pdfОриентация макромолекул. Влияние ориентации рассмотрено в гл. 12. Ориентация всегда приводит к увеличению прочности в на правлении ориентации и снижению ее в поперечном направлении. Для уменьшения анизотропии прочности полимер ориентируют в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Прочность листов и пленок после двухосной ориентации увеличивается в обоих на правлениях.
Надмолекулярная структура. Увеличение размеров кристалли ческих образований, в частности сферолитов, при неизменной об щей степени кристалличности приводит к снижению деформируе мости полимера (снижению разрывных деформаций) и к снижению прочности. Увеличение степени кристалличности приводит к росту прочностных показателей. Примером может служить полиэтилен высокой плотности, более прочный, чем полиэтилен, низкой плотно сти.
Густота пространственной сетки. В эластомерах прочность рас тет по мере увеличения густоты пространственной сетки. После до стижения оптимальной густоты прочность начинает снижаться, по тому что ограничивается подвижность молекулярных цепей, сни жается их способность к ориентации при растяжении, а также уве личивается дефектность пространственной сетки в целом.
Температура и скорость деформации. С ростом скорости дефор
мации или при понижении температуры |
прочность увеличивается, |
||||
а разрывное удлинение проходит через |
максимум. |
При |
средних |
||
скоростях деформации |
lg ор примерно пропорционален логарифму |
||||
скорости деформации. |
Так, |
с увеличением скорости |
деформации |
||
полистирола с 5 до 15 |
мм/с |
прочность |
увеличивается |
с 52 до |
|
67 МПа. |
|
|
|
|
|
13.4.Динамическая усталость полимеров
Сутомлением полимеров под действием многократно повторяю щихся нагрузок мы сталкиваемся часто и в технике, и в быту. Сум ка из полихлорвиниловой пленки начинает растрескиваться по мес ту сгиба, хотя остальная часть ее не имеет никаких признаков ста рения или разрушения. Резина, из которой изготовлен амортизатор, подвергающийся периодическим деформациям, разрушается намно го раньше, чем та же резина, находящаяся в напряженном состоя нии, но в отсутствие динамических нагрузок.
Динамическая усталость, или утомление, полимера — это снижение его прочности иод действием многократных периодических нагрузок или деформаций.
Необходимо изучение закономерностей изменения свойств или закономерностей разрушения полимеров в условиях многократных деформаций. Существует два основных режима нагружения поли меров при испытании на динамическую усталость: один из них — это режим ео— const и ecp= c o n st; другой режим утомления Оср—
207
= co n st, 0o— const. Первый режим аналогичен условиям опыта по релаксации напряжений. На рис. 13.12 показана зависимость на пряжения от времени. Будем для простоты полагать, что осущест вляется деформация растяжения, хотя все выводы справедливы и для других видов деформации. Из схемы прибора для испытаний
о? |
|
|
|
|
на утомление |
видно, |
что |
|||||
=3 |
|
|
|
|
полимерному |
|
образцу*, |
|||||
сэ |
|
|
|
|
можно задать определен-1 |
|||||||
QOJ- W\ftf\AAA |
|
|
соответствующего переме |
|||||||||
§■ |
|
|
|
|
ное |
удлинение еср путем |
||||||
N |
|
|
|
|
щения верхнего зажима и , |
|||||||
4)Э- |
|
|
|
|
измерять |
возникающее; |
||||||
|
Время |
|
|
напряжение |
аср. |
Кривая |
||||||
|
|
|
на рис. |
13.12 |
показывает,; |
|||||||
|
|
|
|
|
что это удлинение еср со |
|||||||
|
|
|
|
|
храняется во времени по-1 |
|||||||
|
|
|
|
|
стоянным. При вращении |
|||||||
|
|
|
|
|
кривошипа |
нижний |
|
за |
||||
|
|
|
|
|
жим |
совершает |
колеба |
|||||
|
|
|
|
|
тельные |
движения |
и обе |
|||||
|
|
|
|
|
спечивает |
заданную |
по |
|||||
|
Время |
|
|
стоянную |
амплитуду |
|
де |
|||||
|
|
|
формаций |
в0. |
При |
этом |
||||||
Рис. 13.12. Изменение амплитуды напряжения |
можно |
измерить |
ампли |
|||||||||
туду |
возникающего |
|
на |
|||||||||
Со и среднего |
значения |
напряжения стс р в ус |
|
|||||||||
ловиях многократных деформаций прн задан |
пряжения. Мы знаем, |
что |
||||||||||
ном постоянном е0 и |
вор. |
Показана |
схема |
в процессе релаксации на |
||||||||
прибора для |
испытаний |
прн |
e0= const |
и еСр = |
пряжений |
деформация ос |
||||||
|
= const |
|
|
тается постоянной, |
а |
на |
||||||
|
|
|
|
|
пряжение снижается. |
Из |
схемы на рис. 13.12 видно, что при утомлении снижается как аСр, так*и амплитудное значение напряжения (т0Одновременно разви вается и процесс утомления, основным признаком которого являет ся снижение прочности. Когда прочность окажется равной суммар ному напряжению (сгер+ ^о), произойдет разрушение. Сопротивле ние полимера утомлению или усталостную прочность удобно харак теризовать не временем до разрушения, а числом циклов деформа ции до разрушения N v.
Для второго основного режима испытаний на утомление схема рабочего узла (также работающего в режиме растяжения) приве дена на рис. 13.13. Этот режим аналогичен испытанию на ползу честь, когда задано напряжение в образце и измеряется увеличение длины. В данном случае на нижний зажим также действует задан ное среднее значение напряжения (тср, а верхний зажим колеблется с заданной частотой и с заданной амплитудой напряжения (т0Из рис. 13.13 видно, что со временем происходит увеличение как Еср, так и амплитудного значения деформации е0.
208
Как и в первом режиме испытания, со временем кроме релакса ционных процессов происходит утомление, т. е. снижение прочно сти полимера. Когда прочность достигнет величины заданного сум марного напряжения, произойдет разрушение. Число циклов дефор мации до разрушения является мерой динамической выносливости.
<Ъ |
Ь |
5: |
|
<ъ |
|
* |
|
о; |
|
£ |
|
сз |
|
а; |
|
Время
|
Рис. 13.13. Изменение амплитуды деформации |
е0 и |
среднего значения деформа |
||
|
ции еср в условиях многократных деформаций |
при |
заданном постоянном |
а 0 и |
|
|
а ср. Показана схема прибора для испытаний при аз = согЫ и а ср = сог^ |
|
|||
I |
Помимо этих двух методов испытаний на усталость существует |
||||
|
множество других методов. В этих методах может осуществляться |
||||
|
частичная комбинация первых двух, может отличаться форма кри |
||||
|
вой напряжения или деформации в каждом цикле. Так, например, |
||||
|
циклы могут быть несинусоидальными, |
«острыми» и чередоваться |
|||
|
г определенными промежутками времени без нагружения (цикл — |
||||
|
отдых, цикл — отдых и т. д.). Распространен симметричный цикл |
||||
|
утомления, когда растяжение образца чередуется со сжатием. Р аз |
||||
|
нообразие циклов обусловлено тем, что лабораторные |
испытания |
|||
|
на утомление дают тем более достоверные результаты, чем ближе |
||||
|
характер нагружения в лабораторных условиях к характеру нагру |
||||
|
жения в условиях эксплуатации. |
|
|
|
|
|
Рассмотрим поведение двух материалов, например |
резины |
и |
||
|
пластмассы, в разных режимах утомления. |
|
|
|
Пусть пластмасса испытывается в режиме I. Поскольку испыта ния должны проводиться в разумно короткий срок, то зададим до статочно большое значение амплитуды деформации. П ластм асса—■ жесткий материал, ее модуль велик, поэтому при заданной дефор-
209
мации в образце возникает значительное напряжение. Механиче-f ская энергия, которая накапливается в образце, или, иначе говоря, работа деформации, равна площади под кривой напряжение — де формация. Работа деформации поэтому тем больше, чем больше произведение одео. Приближенно можно считать работу деформа ции Л = аое0/ 2 . Значительная амплитуда деформации и значитель ное во обусловливают большую работу А. Чем больше подводимая в каждом цикле работа, тем быстрее происходят изменения в структуре полимера, быстрее развивается процесс утомления. Оче видно, что при этом число циклов до разрушения N Р будет невели-i
ко, т. е. образец разрушится быстро. |
: |
Пусть пластмасса испытывается теперь в режиме II, т. е. при| |
|
oo= const. Задаем достаточно большое значение а0, чтобы |
испытав |
ние завершилось в разумно короткие сроки. Поскольку у пластмас-/ сы высокий модуль деформации, даже при значительном а0 значе ние ео окажется небольшим (пластмасса мало деформируется). Ра-| бота деформации в каждом цикле окажется поэтому также неболь-' шой и число циклов до разрушения окажется большим.
Сказанное позволяет сформулировать и определенное правило для эксплуатации пластмассовых изделий при циклических нагруз ках: они лучше работают в режиме а0= const и хуже работают, быстрее разрушаются в режиме eo=const.
Теперь перейдем к анализу динамической выносливости резины в режимах I и II. При испытании по режиму I зададим большую «о. Учитывая, что модуль резины существенно меньше, чем модуль: пластмассы, делаем вывод, что в резине разовьются малые напря-; жения. В целом это означает, что в каждом цикле деформации по режиму I к образцу подводится небольшая работа (Л мало) и поэ тому образец долго не разрушится (Np велико). Обратная картина при испытании резины по режиму II. Задаем большое оа при малом' значении модуля резины, получим, однако, большое значение е0, а следовательно, и большую работу А, подводимую в каждом цик-1 ле. Это приведет к быстрому разрушению, т. е. малому N p. Резино-j вый (низкомодульный) образец более долговечен при испытании в режиме постоянной деформации.
Снижение прочности в процессе утомления обусловлено различ ными факторами, относительная роль которых зависит от типа по; лимера и условий испытания. | 1. При многократных деформациях происходят механохимические реакции деструкции макромолекул. В полимере всегда суще ствуют микронеоднородности структуры как в виде трещин и ме ханических включений, так и в виде захлестов, переплетений мак ромолекул, которые испытывают фактически более высокое напря жение, чем среднее в образце. Это облегчает механодеструкцию. 2. Происходят процессы перегруппировки надмолекулярных структур, рекристаллизации, ориентации и т. п., что приводит вме сте с механохимическими процессами не только к снижению проча
210
ности, но и к необратимому изменению размеров образца, его «раз нашиванию» в процессе утомления (см., например, рис. 13.13).
3.В процессе утомления в каждом цикле деформации выделя
ется некоторое количество теплоты и, если теплоотвод затруднен, а подвод тепла за счет механической энергии велик, то разогрев может быть велик. Так, температура в автопокрышке летом при быстром движении автомобиля может превышать 100°С. Тепловы деление особенно велико, когда время релаксации полимера близ ко к продолжительности цикла, т. е. критерий В = б л и з о к к еди-
Рис. 13.14. |
Зависимость |
числа |
Рис. 13.15. Зависимость |
числа |
|||
циклов до |
разрушения |
^ |
циклов до разрушения 1д Мр от |
||||
от амплитуды напряжения для |
амплитуды |
напряжения |
1д т0 |
||||
высокомодульиого материала |
для |
низкомодульного |
материа |
||||
(пластмасса) |
|
|
ла |
(резина) |
|
|
|
нице. Сильный |
разогрев в |
процессе |
динамического |
нагружения |
пластмассы может приблизить температуру образца к той области, где существует максимум механических потерь, т. е. к области И = = 1. И тогда тепловыделение может катастрофически возрасти и произойдет тепловое разрушение образца.
4. Наконец при утомлении в результате подвода механической энергии и в результате саморазогрева могут интенсивно протекать процессы окисления (старения).
Указанные выше факторы являются причиной снижения проч ности полимеров в процессе утомления.
Для прогнозирования работоспособности полимеров в режиме многократных деформаций необходимо знать как число циклов до разрушения зависит от амплитуды напряжения о0. Обобщая много численные экспериментальные данные, удалось показать, что ха рактер этих зависимостей аналогичен соответствующим закономер ностям для долговечности под постоянной нагрузкой [уравнения (13.2) и (13.4)].
На рис. 13.14 показана зависимость числа циклов до разруше ния от амплитуды напряжения для жесткого малодеформируеМого материала. Мы видим полную аналогию с рис. 13.10, где приведена
211
зависимость ^ х р от а. При определенном малом значении а = 1СГо| число циклов до разрушения А/р становится очень большим. Мы го-; ворим, что іОоо является амплитудой напряжения, допустимой в экс-> плуатации полимера. Это безопасная амплитуда наряжения. Обыч-
ло можно считать, что |
ст<*>= (0,2—0,3) стр, где ар — прочность поли-; |
мера при однократном |
растяжении на динамометре. Кривую на |
рис. 13.14 называют иногда кривой Веллера. Часто ее приводят щ
обратных координатах ао— |
когда |
по оси ординат откладывав |
Ю Т СГ<). |
|
і |
На рис. 13.15 показана зависимость |
^Л /р —^ст<> для эластично |
го полимера. Снова видна аналогия кривых на рис. 13.15 с кривы ми на рис. 13.11, соответствующими долговечности резин при раз ных напряжениях. Представленную на рис. 13.15 зависимость мож но выразить в виде эмпирической формулы М. М. Резниковского:
= , (13.6)
°о
!
где ао — прочность полимера; р — так называемый коэффициен" выносливости, показывающий темп снижения прочности при утом лении. Чем больше р, тем лучше сопротивляется полимер развитию усталостных процессов в нем. Приведенная на рис. 13.15 кривая для другого полимера показывает, что менее прочный полимер, но имеющий большее значение р, может быть более динамически вы носливым. Резина, поведение которой характеризуется кривой і при малых амплитудах напряжения, может выдерживать больше циклов до разрушения, чем более прочная резина (кривая 1), но обладающая меньшим коэффициентом выносливости р.
В заключение необходимо подчеркнуть, что прочность полиме-] ров, как правило, в несколько раз ниже теоретической, что обус ловлено наличием дефектов — концентраторов напряжений. Нали-' чиє дефектов приводит к тому, что определяемое значение прочно-' сти является среднестатистическим. Существует разброс значений прочности и проявляется влияние масштабного фактора на проч-, ность. Теорией, качественно правильно объясняющей закономерно сти прочности твердых полимеров, является теория Гриффита, от-, клонения от которой тем больше, чем большая доля упругого на-; пряжения в разрушаемом образце идет на потери, связанные с- процессами деформации. Наряду с понятием прочности по Гриф фиту существует понятие долговечности, т. е. времени, в течение ко-, торого образец разрушается под действием данного напряжения,!
меньшего чем |
Стр. Установлена прямая пропорциональность между] |
||
^ т р и а для |
твердых |
полимеров, малодеформируемых в |
момент] |
разрушения, и прямая |
пропорциональность между ^ т р и |
для! |
эластичных полимеров (резин). Аналогичным образом при динами-1 ческом режиме нагружения циклическими нагрузками существует! прямая пропорциональность между и сто для твердых полиме-1
212
ров и прямая пропорциональность между и ^ а 0 для резин. Эти зависимости позволяют лишь весьма приблизительно прогнози ровать работоспособность полимеров в разных условиях эксплуата ции.
'Литература к части 2
1.Аскадский А. А., Матвеев Ю. И. Химическое строение и физические свойст-
иа полимеров. — М.: Химия, 1983, 248 с.
2. Бартенев Г. М., Зеленев Ю. В. Физика и механика полимеров.— М.: Выс
шая школа, 1983, 391 с. |
|
|
|
3. |
Бартенев Г. М. Прочность и механизм разрушения полимеров.— М.: Хи |
||
мия, 1984, 279 с. |
|
224 с. |
|
4. |
Бухнна М. Ф. Техническая физика эластомеров. — М.: Химия, 1984, |
||
5. |
Виноградов Г. В., Малкин А. Я. Реология |
полимеров.— М.: Химия, |
1977, |
438 с. |
|
|
350 с. |
6. Гуль В. Е. Структура и прочность полимеров. — М.: Химия, 1978, |
|||
7. |
Гуль В. Е., Кулезнев В. Н. Структура и механические свойства полиме |
||
ров.— М.: Высшая школа, ,1979, 3511с. |
|
|
|
8. Кауш Г. Разрушение полимеров. — М.: Мир, |
1981, 440 с. |
|
|
9. |
Малкин А. Я., Аскадский А. А., Коврига В. |
В. Методы измерения |
меха |
нических свойств полимеров. — М.: Химия, 1978, 330 с.
,10. Привалко В. П. Молекулярное строение и свойства полимеров. — Л.: Хи мия, 1986, 238 с.
11.Регель В. Р., Слуцкер А. И., Томашевский Э. И. Кинетическая природа прочности твердых тел. — М.: Наука, 1974, 560 с.
12.Тагер А. А. Физикохимия полимеров. — М.: Химия, ;1978, 544 с.
13.Тадмор 3., Гогос К. Теоретические основы переработки полимеров.— М.: Химия, 1984, с. 628,
14.Уорд И. Механические свойства твердых полимеров. — М.: Химия, 1975,
357 с.
15.Энциклопедия полимеров. — М.: Советская энциклопедия, 11077. Т. I—III.
Химические
реакции полимеров
Химическая природа полимеров, как видно из рассмотрения способов их получения и строения макромолекул (см. ч. 1 ), прин ципиально не отличается от химической природы их низкомолеку-: лярных аналогов (например, полиэтилен, полипропилен и другий производные этиленовых углеводородов и этан, пропан и другиа парафины и их производные). Основная разница состоит в огром ной длине макромолекул полимеров по сравнению даже с «боль шими» молекулами низкомолекулярных аналогов. Это придает по лимерам тот особый комплекс физико-механических свойств (см„ ч. 2 ), благодаря которому они сильно отличаются от низкомолеку лярных соединений (высокая механическая прочность, способность, к образованию прочных тонких пленок, покрытий, волокон).
Общность химической природы полимеров и однотипных низко молекулярных соединений является основой общности их химиче ских свойств и типов химических реакций и превращений. Поэтому понятие «химия полимеров» делится на две большие и несколько разноплановые составляющие — химия получения полимеров (о чем уже шла речь в ч. 1 книги) и химия превращений макромолекул, т. е. химические реакции макромолекул. Последней цели посвяще на ч. 3 книги. Полимерным макромолекулам присущи все химиче ские реакции, которые известны в органической химии для насы щенных и ненасыщенных алифатических и ароматических углево дородов и их производных, других низкомолекулярных аналогов соответствующих полимеров.
На протекание химических реакций макромолекул кроме их большой длины, оказывают влияние и другие факторы: простран ственное строение элементарных звеньев, форма и различные виды взаимной укладки макромолекул, т. е. надмолекулярные структу ры, в том числе и кристаллические области. В зависимости от этого может изменяться глубина химических превращений макромолекул^ что сказывается на структуре и свойствах конечных продуктов
214 |
: |
ГЛАВА 14
Общая характеристика химических реакций полимеров
Изучение химических реакций полимеров имеет в виду две важ ные, но различные цели: м о д и ф и к а ц и ю свойств известных и
доступных |
природных или промышленных полимеров и |
с т а б и |
л и з а ц и ю |
свойств полимера, которые могут изменяться |
в неже |
лательную сторону в результате воздействия теплоты, света, воз духа и разных химических веществ, в контакте с которыми нахо дится изделие из полимера. Так, например, защита от тепловых и окислительных воздействий позволяет резко удлинить сроки эксплуатации изделий из полимеров. Совершенно очевидно, что задачи модификации и стабилизации полимеров могут тесно пере плетаться, так как в результате модификации могут быть получены более стабильные полимеры. Таким образом, модификацией можно назвать изменение свойств полимеров для получения нового каче ства или устранения нежелательного качества полимера. Модифи кация может быть физической и химической. Для улучшения свойств полимеров при физической модификации используется на
правленное изменение их физической структуры |
(см. ч. 2 ), а при |
||
химической модификации — химические |
реакции |
по функциональ |
|
ным группам или активным центрам ,в |
макромолекулах. |
Однако |
|
но всех случаях модификация приводит к изменению не |
только |
химических, но и физических и механических свойств полимеров. Именно тесная связь этих свойств, как мы уже знаем, определяет ценные качества полимеров в природе, технике и быту.
Химическое строение молекул при физической модификации не изменяется, а при химической изменяется. Могут быть и смешан ные случаи, так как в результате химических реакций в полимерах изменяется их физическая структура.
14.1. Особенности химических реакций полимеров в сравнении с низкомолекулярными аналогами
Обычно при первичной оценке химических реакций в полимерах руководствуются так называемым принципом равной реакционной способности (принцип Флори), согласно которому реакционноспособность функциональной группы не зависит от того, присоединена ли она к полимерной цепи любой длины или находится в составе малой молекулы низкомолекулярного соединения. Качественно этот принцип соблюдается, однако при детальном, особенно коли чественном, сравнении отмечены существенные отличия в реакци онной способности низко- и выскомолекулярных соединений анало гичной химической природы. Так, если сопоставить энергию отрыва •нома водорода в ряду насыщенных углеводородов, то в сравни-
215
тельных единицах она составит для гептана 1 1 , для полиэтилена 3, для полиизобутилена 2 единицы.
Д ля полимеров нехарактерно полное превращение реагирующих функциональных групп, которое определяется не только стехиомет рией реакции, но и наличием макромолекул как кинетических еди ниц. В процессе химических реакций в полимерных цепях лишь часть функциональных групп участвует в той или иной реакции, а другая часть остается неизменной вследствие трудности доступа реагента к функциональным группам, например внутри свернутой макромолекулы, или вследствие наличия каких-либо видов надмо лекулярной организации в полимерах, или в результате малой подвижности сегментов макромолекул в массе, в растворе и т. д. При этом должно соблюдаться условие, чтобы скорости диффузии реагирующих компонентов не являлись лимитирующим фактором,, т. е. скорость химической реакции не должна контролироваться диффузией и скоростью растворения реагирующих веществ. Речь идет, таким образом, о влиянии чисто полимерной природы веще ства на характер химических реакций и степень превращения ком понентов. В любой макромолекуле полимера после химической реакции всегда присутствуют химически измененные и неизмененные звенья, т. е. макромолекула, а следовательно, и полимер в целом характеризуются так называемой композиционной неоднород ностью. Она оценивается по двум показателям: неоднородность всего состава в общем, т. е. композиционный состав конечного про
дукта (процент прореагировавших функциональных групп) |
и не |
|
однородность распределения |
прореагировавших групп по |
длине |
макромолекулярных цепей. |
Неоднородность может иметь |
различ |
ный характер сочетания одинаковых звеньев измененных и неизме ненных функциональных групп: статистическое их распределение
по длине |
цепи с ограниченной протяженностью (диады, триады, т. е. |
||||
два, три |
одинаковых звена |
подряд) |
или |
более |
протяженные типа, |
блоков в |
блок-сополимерах |
(см. ч. |
1). |
Малые |
по длине участки |
одинаковых звеньев могут быть расположены вдоль цепи тоже ста тистически или регулярно и таким образом композиционная не однородность полимеров после каких-либо химических реакций имеет достаточно широкий спектр показателей, которым она харак теризуется.
Молекулярно-массовое распределение также влияет на харак тер размещения композиционно неоднородных звеньев, так как раз ные по длине макромолекулы в разной степени подвергаются дан-1 ному типу химического превращения. Наряду с более полно про-;* реагировавшими в полимере присутствуют менее полно прореаги ровавшие макромолекулы.
Все сказанное выше может быть проиллюстрировано на приме ре хлорирования полиэтилена в различных условиях (рис. 14.1)..
Как видно, композиционная неоднородность полимера |
при однолй |
и том же среднем содержании различных звеньев в его |
структупй |
216