Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

Vladimirov_S.V._Mehanizats._pogruz.-razgruz.,_transport._i_sklad._rabot2010

.pdf
Скачиваний:
71
Добавлен:
22.02.2016
Размер:
26 Mб
Скачать

Sсб

Smin

Рисунок 4.5. Схема скребкового конвейера

В конвейерах с высокими скребками при недостаточном натяжении цепи скребок отклоняется назад под действием силы сопротивления перемещению порции груза.

Рисунок 4.6. Схема сил действующих на скребок:

G g (qгр qц ) ; G1 g (qгр qц ) sin ; G2 g (qгр qц ) cos

Минимальное допустимое натяжение, обеспечивающее устойчивость скребка, то есть допустимое отклонение его на угол 2...3 , пренебрегая массой скребка, можно определить из условия (рис. 4.6)

W hск cos Smin t sin ,

где W – сопротивление движению порции груза, находящегося перед скребком;

hск – плечо приложения силы W .

Поскольку W g (qгр qц ) tск ( cos sin ) , то

Smin g (qгр qц ) ( cos sin ) hск (tскt ) tg ,

(4.14)

Здесь tск и t – соответственно шаг чередования скребков и шаг цепи.

Можно принять tск равное (1...2) bск или tск равное (4, 6, 8 или 10) t в зависи-

мости от вида тяговой цепи.

13. Цепь подбирают по коэффициенту запаса прочности т относительно допустимой разрушающей нагрузки Sр, приведенной в стандарте (табл. 5, 8,9, 14 прилож).

ПРИ ЭТОМ ДОЛЖНО СОБЛЮДАТЬСЯ УСЛОВИЕ

 

Sр Sр ,

(4.15)

РАСЧЕТНОЕ РАЗРУШАЮЩЕЕ УСИЛИЕ В ЦЕПИ, Н

 

Sр Smax m ,

(4.16)

где m – коэффициент запаса прочности: для горизонтальных конвейе-

ров неответственного назначения 5…6; для конвейеров ответственного назначения и с наклонными участками 7…10.

Максимальное усилие в цепи, Н

 

 

Smax Sнаб Sд ,

(4.17)

где Sд – динамическое усилие в цепи, Н.

 

Поскольку шаг

цепи t не известен, то ориентировочно

принимают

Sд Sнаб .

 

 

Тогда

Sр Smax m 2 Sнаб m ,

(4.18)

 

Зная нагрузку Sр

(по табл. 5, 8, 9 и 14 прилож.) выбирают цепь и, таким

образом, получают значение t .

Далее уточняют действующую в цепи динамическую нагрузку:

 

6

 

( qгр qц )

 

 

 

2

 

 

Sдин

 

 

 

 

(

 

)

 

 

g ,

 

g

z

 

t

 

 

 

 

 

 

(4.19)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где – коэффициент, учитывающий уменьшение приведенной массы движущихся частей конвейера,

2 при Lк 25 м;

1,5 при Lк 25...60 м;

1 при Lк 60 м;

z – число зубьев приводной звездочки; t – шаг цепи.

Расчетное разрывное усилие

Sр Sнаб Sдин ,

(4.20)

Проверка цепи заключается в уточнении коэффициента запаса прочности:

m

Sр m ,

(4.21)

 

Sр

 

14. Далее подбирают электродвигатель, определяют передаточное число и компонуют привод. Редуктор и соединительные муфты выбирают аналогично ленточным и пластинчатым конвейерам (см. гл. 2 и 3).

4.2. ПРИМЕР РАСЧЕТА СКРЕБКОВОГО КОНВЕЙЕРА

Исходные данные для расчета скребкового конвейера с верхней рабочей ветвью: производительность Q 50 т/ч; длина конвейера L 40 м; транспортируемый груз – пшеница; плотность 0,8 т/м3. Угол наклона конвейера8 ; скорость транспортирования 0,6 м/с.

Рисунок 4.7. Схема скребкового конвейера.

Производительность скребковых конвейеров определяется по общей формуле

Q 3600 F 3600 B h K , где B , h – соответственно ширина и высота желоба, м;

– коэффициент заполнения желоба: 0,5…0,6 для легкосыпучих грузов, и 0,7…0,8 для кусковатых и трудносыпучих грузов;

принимаем 0,6 .

- плотность транспортируемого груза, т/м3, принимаем =0,8 т/м3.

Обычно, в скребковых конвейерах принимают Bh 2,4...4 . с учетом этого соотношения определяем ширину желоба:

B

 

( 2,4...4 ) Q

 

,

3600 K

где K 0,9 (табл. 4.1) – коэффициент зависящий о угла наклона

конвейера;0,6 – коэффициент заполнения (груз легкосыпучий):

B

 

3,0 50

 

 

0,440

м.

3600 0,5 0,9 0,6

0,8

 

 

 

 

 

 

Принимаем B 500 мм.

Высота желоба h B3 5003 166,7 мм.

Принимаем h 160 мм.

Высота скребка hc h (0...50 ).

Высота скребка зависит от сыпучести грузов. Для легкосыпучих грузов, например зерна, можно рекомендовать hc h .

В нашем случае высота скребка hc 160 мм. Шаг скребков tc ( 2...4 ) hc .

Принимаем tc 2,5 hc 2,5 160 400 мм.

Расстояние между скребками и ширина желоба должны удовлетворять условиям:

tc 1,5 аmax ; B Kc amax ,

где аmax – максимальный размер куска груза;

Kc 6 ( Kc – коэффициент, зависящий от конструкции конвейера и

характера груза: для двухцепных конвейеров и сортированных грузов 3…4; для несортированных грузов 2…2,5; для одноцепных конвейеров соответственно 5…7 и 3…3,5)

Так как в наших условиях груз сыпучий, равномерный, проверка шага скребков и ширины желоба не производим.

 

 

 

 

 

 

ТЯГОВЫЙ РАСЧЕТ

Предварительно определяем погонные нагрузки:

от груза qгр

Q

 

50

 

23,1 кг/м = 227,0 Н/м;

3,6

3,6 0,6

 

 

 

 

от движущихся частей (цепи и скребков) qц Kц qгр 0,55 23,1 12,7 кг/м

= 125 Н/м;

 

 

 

 

 

 

где Kц

– эмпирический коэффициент;

для

одноцепных

конвейеров Kц 0,5...0,6 ; для двухцепных –

Kц 0,6...0,8 ; для трехцепных – Kц 0,7...1,0 .

В наших условиях используются одноцепные скребковые конвейеры. Методом обхода по контуру определяем натяжение в цепи и сопротивле-

ние движению тягового органа. Минимальное натяжение в скребковых конвейерах принимают в приделах 100…1000 кг в зависимости от плотности транспортируемого груза, его кусковатоски и длины конвейера.

Принимаем S1 200 кг = 1962 Н. Натяжение в точке 2.

S2

S1 qц L cos ц qц L sin

1962 125 40 cos 8 0,35 125 40 sin 8 3071 Н,

где

ц – коэффициент сопротивления движению цепи;

для цепей с ходовыми роликами на подшипниках скольженияц 0,10...0,13 ; для цепей без роликов при движении по желобу ц 0,25...0,5

Принимаем ц 0,35

Натяжение в точки 3.

S3 K S2 1,1 3071 3378 Н,

где K 1,1 – коэффициент увеличения натяжения цепи при огибании звездочки.

Для конвейеров с высокими скребками натяжение цепи в точке наименьшего натяжения рабочей ветви (точка 3) проверяют из условия устойчивости скребка, которое должно удовлетворять условию:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

S3

 

S3 min

W h1

ctg ,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

tц

 

 

 

 

 

 

где

 

– угол отклонения звена цепи, принимают 2...3 ;

 

 

 

tц

 

– шаг цепи, мм. В нашем случае tц 80 мм;

 

 

 

 

W – сопротивление перемещению порции груза между скребками, Н;

 

 

 

h1 – расстояние по высоте скребка от силы W до звена цепи (линии,

 

 

 

 

 

 

 

 

проходящей через шарниры цепи), мм.

 

 

Для рассчитываемого конвейера:

 

 

 

 

 

 

W q

гр

t

с

cos

q

гр

t

с

sin 227 ,0 0,4 cos 8

227 ,0 0,4 sin 8 47

Н.

 

 

 

 

 

 

 

гр

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

S3 min

 

47 80

ctg8 334

Н,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

80

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

1

 

 

 

 

 

 

 

 

где

 

 

приближенно

h1

 

h

160 80 мм.

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

Условие соблюдено, так как 3378 S3

S3min 334 Н.

 

 

Определяем S4

S3

( qгр

qц ) ц cos L ( qгр qц

) sin L

 

3378 ( 227 ,0 125 ) 0,35 cos 8 40 ( 227 ,0 125 ) sin 8 40 10032 Н.

 

Тяговое усилие привода

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

W0 S4

S1 ( K 1) ( Sу S1

) 10032 1962 ( 1,1 1,0 ) ( 10032 1962 ) 9269 Н.

Установочная мощность

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

N K

3

 

W0

 

1,1

 

9269 0,6

 

6,4 кВт.

 

 

 

102 9,81 пр

102 9,81 0,95

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Принимаем электродвигатель типа 4А 132М6 У3 с параметрами:

 

мощность

N 7,5

 

кВт; частота

вращения

вала

nэл.дв 970 об/мин;

101,5 рад/с,

M п 2,0 ;

M max

 

2,5 ; GD2

0,16 кг·м2. Масса электродвигателя

 

 

 

 

 

 

 

 

M н

 

 

M н

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Gд 93 кг (табл. 15 прилож.).

Предварительно принимаем звездочку с диаметром делительной окружности DО 462,6 мм, числом зубьев Z 9 и шагом t 80 мм (табл. 4.2).

Частота вращения приводной звездочки

 

nзв

60

 

 

60 0,6

 

24,8 об/мин.

 

 

 

3,14 0,4626

 

DО

 

 

 

 

 

 

Передаточное число редуктора

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

uр n' эл.дв

970

 

39,1

 

 

 

 

 

 

 

 

n' зв

24,8

 

 

 

 

Таблица 4.2. Диаметры делительных окружностей звездочек для разбор-

ных цепей (ГОСТ 593-81).

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Число зубьев

 

 

 

 

Шаг звена цепи, t, мм

 

 

 

звездочки

 

80

 

 

 

100

 

160

 

 

6

 

 

312,5

 

 

 

390,7

 

625,1

 

 

8

 

 

413,5

 

 

 

516,9

 

827,1

 

 

9

 

 

463,8

 

 

 

579,8

 

927,6

 

 

10

 

 

514,9

 

 

 

643,6

 

1029,8

 

 

12

 

 

617,1

 

 

 

771,4

 

1234,3

 

 

13

 

 

667,7

 

 

 

834,6

 

1335,4

 

 

16

 

 

820,6

 

 

1025,7

 

1641,2

 

 

20

 

 

1022,0

 

 

1277,5

 

2044,0

 

Крутящий момент на валу приводной звездочки

 

 

 

M кр W0 DO

9269 0,4626 2144 Н·м.

 

 

 

 

2

 

2

 

 

 

Принимаем по каталогу редуктор типа 1Ц-2У 160 (табл. 27 прилож.) с па-

раметрами:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

- номинальная частота вращения входного вала, об/мин

1500

- передаточное число

 

 

 

 

 

 

 

 

40

- допускаемый крутящий момент на выходном валу при работе редуктора в по-

вторно-кратковременном режиме, Н·м, (ПВ = 25 %)

2000

- масса редуктора, кг, не более

 

 

 

 

95

с чугунным корпусом

 

 

 

с алюминиевым корпусом

 

 

57

- коэффициент полезного действия не менее, %

 

 

97

Фактическая частота вращения приводной звездочки и скорость движе-

ния цепи:

nзв nэл.дв

970 24,25

 

 

 

 

об/мин;

 

 

 

u ред

40

 

 

 

ф

DO

nзв

 

3,14 0,4626 24,25

0,587

м/с.

60

 

60

 

 

 

 

 

 

 

Так как предварительно принятая скорость цепи незначительно отличает-

ся от действительной (2,2 %), перерасчет параметров конвейера не производим.

ПРОВЕРКА ТЯГОВОЙ ЦЕПИ НА ПРОЧНОСТЬ

Скорость распространения упругой волны вдоль тягового органа для соответственно рабочей и холостой ветвей:

C1

 

E0 g

 

 

 

1,8 106 9,81

 

897 м/с;

qц 1

qгр

 

 

 

 

 

 

 

12,7 0,4 23,1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1,8 106 9,81 1179 м/с,

C2

 

 

E0 g

 

 

 

 

 

 

 

 

 

qц

 

 

 

 

 

 

 

12,7

 

 

 

где qц 12,7 кг/м и qгр

23,1кг/м – погонные массы цепи и груза

соответственно;1 0,4 – коэффициент участия массы перемещаемого груза в

неравномерном движении цепи;

E0 1,8·106 кг – статическая жесткость предварительно принятой штампованной разборной цепи с шагом tц 80 мм.

Статическая жесткость зависит от материала цепей и термообработки. Для расчетов следует принимать: для стали 30 ХГ СА E0 2,3·106 кг; для стали

45 Г2 E0

1,8·106 кг; для стали 40 Х E0

2,37·106 кг.

 

 

 

Средняя скорость распространения упругой волны

 

 

 

 

 

 

 

 

 

С

 

2·С1·С2

 

 

 

2·897·1179

1019

м/с.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

С1 С2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

897 1179

 

 

 

Период основного тона собственных колебаний

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

t

4·Lк

 

 

4·40

0,079 с.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1019

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

С

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Период возмущающей силы

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

tц

 

 

0,08

0,136 с; 0,068

с.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ф

 

0,587

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Отношение периода основного тона к периоду возмущающей силы

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

t

0,079 0,58 .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,136

 

 

 

 

 

Усредненный коэффициент сопротивления

 

 

 

 

 

 

1

q

гр

· f

1

q

· f

2

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

227·0,4 125·0,35

 

 

 

f

 

 

 

 

ц

 

 

 

 

f2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

·

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

·

 

 

 

 

0,35 0,366 ,

 

 

 

2

 

 

qгр

qц

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

227 125

 

 

 

 

f1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где

– коэффициент сопротивления движению материала по желобу,

для пшеницы

f1 0,4 ;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

f2

 

– коэффициент сопротивления движению скребковой цепи по

желобу,

f2 0,35 . Коэффициенты

 

 

f1( ) и f2 ( ц )

показаны в табл. 1 и 2

прилож.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Коэффициент затухания собственных колебаний

 

 

K K1·K2 ,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где

K1 0,65..0,68 – коэффициент отражения;

 

 

 

 

K2

– коэффициент прохождения:

 

 

 

 

 

 

K2

 

2

 

2

 

 

 

0,87 .

 

 

1 C2

 

1 1179

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Тогда

K 0,65·0,87 0,563 .

C1

 

 

 

897

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Динамическое усилие в цепи

 

 

 

 

L

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

,

 

 

Sдин А· 1 sin ·(

 

 

 

 

0,5 )

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где

А – амплитуда колебаний усилия;

 

 

 

 

 

 

А

1

·( 4

2

 

 

1

,

 

 

 

2

1 K

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где

( 4

2 ) – разность значений исходных составляющих, величина

которой зависит от полупериода возмущающей силы , усредненного коэффициент f и жесткости цепи Е0 ;

( 4 2 ) – определяется по номограмме (рис. 4.8);

Рисунок 4.8. Номограмма для вычисления функции ( 4 2 ).

Порядок пользования номограммой следующий: в левой части номограммы на оси абсцисс откладываем значение 0,068 с (точка а), из точки а

проводим вертикаль до пересечения с линией f 0,366 (точка пересечения),

из точки б проводим горизонтальную линию до пересечения с осью поворота (точка с). Точку с соединяем с точкой d, соответствующей скорости

ф 0,587 м/с; из точки с проводим линию параллельную cd, до пересечения с

ординатой скорости (точка d ), из точки d проводим горизонталь до пересечения с линией Е0 1.8·106 (точка е), затем проводим вертикаль до линии

C 1019 м/с (точка f) и, наконец, находим значение ( 4 2 ) 650 .

Тогда

А

1·650·

1

 

744

кг = 7296 Н.

 

1 0,563

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

Динамические усилия в цепи

 

 

 

 

 

S

дин

7296· 1 sin180 ·

 

40

 

0,5

 

5545

Н

 

 

 

 

 

 

 

 

1019·0,068

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Для выбора цепи определяем расчетное усилие

S р S4 Sдин 10032 5545 15577 Н. Разрывное усилие цепи

Sразр m·Sр 8·15577 124616 Н,

где m 6...10 – запас прочности цепи;

m 6...7 – для горизонтальных конвейеров; m 8...10 – для наклонных конвейеров.

Выбираем тяговую разборную цепь типа Р1–80 (ГОСТ 589–74) с разрывным усилием 160000 Н, шагом 80 мм (табл. 12 прилож).

Динамическая нагрузка в цепи, определяется по приближенной формуле

 

2

·( q

гр

·q

ц

)·L· 2

Sдин

 

 

 

 

 

ф

,

 

 

g·z

2

·tц

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где – коэффициент, учитывающий уменьшения приведенной массы движущихся частей конвейера,

2 при Lк 25 м

1,5 при Lк 25...60 м;

1 при Lк 60 м;

 

 

 

 

 

 

6·3,142 ·( 227 1,5·125 )·40·0,5872

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Sдин

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

5316 Н, которые для данного примера

 

 

 

 

 

 

9,81·92 ·0,08

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

незначительно отличаются от динамической нагрузки, определенной ранее.

 

 

Максимальное усилие в цепи при пуске

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Smax S4

Sдин Sд.п

10032 5316 1181 16529 Н,

 

 

 

 

 

 

 

 

где Sд.п

 

– динамическое усилие при пуске определяемое по формуле

 

 

Sд.п

mк ·DO

· дв ·

 

м 2074·0,4626·108,8·0,97 1181

Н,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

uр

 

 

 

 

2·40

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

здесь

дв – угловое ускорение вала электродвигателя;

 

 

m

 

K

 

·( 2·q

 

q

 

)·L K

 

·G

·

1

0,9· ( 2·12,7

 

23,1)·40

 

0,6·600 ·

1

 

 

211,4

2

 

 

 

 

 

g

 

 

9,81

 

кг·с /м.

 

к

 

у

 

 

 

ц

 

гр

 

 

 

c

 

 

 

 

 

 

 

mк – приведенная масса движущихся частей конвейера и груза; K у 0,85...0,95 – коэффициент, учитывающий упругое удлинение

цепей;

Kс 0,5...0,7 – коэффициент, учитывающий, что окружная скорость

части вращающихся масс меньше, чем ;

G – вес вращающихся масс конвейера (без привода); принимаем

G 600 кг = 5886 Н.

Угловое ускорение вала электродвигателя

 

 

Mп.ср Mст.п

 

 

 

16,96 5,64

 

 

 

 

 

 

2

 

дв

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

108,8 рад/с ,

 

 

 

 

Iгр

 

 

 

 

 

0,104

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где

 

M п.ср ср ·M н

2,25·975·

N

 

2,26·975·

7,5

16,96 кг·м = 166,4 Н·м

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

n

 

 

 

 

970

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

M п

 

M max

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ср

 

M н

 

 

M п

 

2,0 2,5

2,25 ;

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

W0 ·D0

 

 

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Mст.п

 

 

 

9269·0,4626

5,64 кгс·м = 55,3 Н·м.

 

 

 

 

 

 

2·uр · м

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2·40·0,97

 

 

 

Момент инерции движущихся масс конвейера, приведенный к валу дви-

гателя,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

I

пр

·I

р.м

mк ·R2

1,15·0,0753 211,4·0,23132 0,104 кгс·м·с2;

 

 

 

 

 

 

u2р · м

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

402 ·0,97

 

 

 

 

I р.м

 

 

I р Iм 0,0575 0,0178 0,0753 кгс·м·с2;

I р

G·D2

0,23 0,0575 кгс·м·с2

– момент инерции ротора электродвигате-

ля;

4

 

4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Iм – момент инерции муфты, Iм 0,0178 кгс·м·с2.

Время пуска конвейера

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

tп

 

 

 

 

Iпр·

 

 

 

 

 

0,104·101,5

0,93 с.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

16,96 5,64

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Mп.ср Mст.п

 

Прочностные расчеты элементов скребковых конвейеров (валов, подшипников, муфт и т.п.) производить по методике, изложенной в курсе «Детали машин»