Калин Физическое материаловедение Том 6 Част 2 2008
.pdfМеханизм твердофазного взаимодействия определяется в первую очередь характером межатомного взаимодействия (характером сил связи) исходных материалов. Эти взаимодействия зависят от электронной структуры материалов. Характером сил связи определяются в итоге и морфологические особенности продуктов реакции.
Химические реакции в гетерогенных системах характеризуются специфическими кинетическими закономерностями. Их характерной особенностью является локализация реакционной зоны на поверхности раздела фаз твердого реагента и твердого продукта реакции. Такая поверхность образуется и изменяется в результате самого химического процесса. По мере перемещения реакционной зоны в ходе процесса вглубь твердого тела реакция может переходить из одной макрокинетической области в другую даже при постоянной температуре системы. Это объясняется неодинаковой чувствительностью отдельных стадий процесса к изменению температуры; чаще всего наименее чувствителен к нему процесс зародышеобразования.
Обычно общая скорость гетерогенного превращения является функцией скоростей двух процессов химической реакции и диффузии.
Для контактных твердофазных реакций характерно наличие границы раздела между реагентами, при которой отношение площади контакта к объему взаимодействующих фаз невелико и взаимодействие носит главным образом диффузионный характер. Другими словами, для этого типа реакций характерны слаборазвитая реакционная способность и резко выраженное явление диффузионного торможения. В ряде систем, например UO2-Mo, UO2-W, обнаружен кооперативный характер диффузии компонентов химического соединения преимущественно по границам зерен металла. Повышение плотности дефектов может привести к тому, что процесс станет автокаталитичным.
Лимитирующую стадию процесса взаимодействия при данной температуре можно определить по виду временной зависимости, которой подчиняется рост толщины слоя новой фазы в ходе реакции. В общем случае этот процесс описывается уравнением:
hn K C , |
(24.134) |
451
где h – толщина слоя новой фазы; n – показатель степени (n ≥ 1); K
– константа скорости реакции, зависящая от температуры; C – толщина слоя новой фазы в начальный момент времени, обычно равная нулю; τ – время взаимодействия.
При n = 1 рост слоев подчиняется линейному закону. Это возможно, если: скорость химической реакции не изменяющаяся со временем, является наиболее медленным звеном процесса и диффузия не лимитирует эту скорость; в слое новой фазы образуются поры или трещины, через которые свободно проникают взаимодействующие компоненты; продукты реакции являются летучими и, удаляясь с поверхности реакции, не препятствуют свободному доступу в зону реакции активного компонента.
При n > 1 зависимость параболическая. Это означает, что при взаимодействии образуются плотные слои новой фазы, и доставка компонентов к фронту реакции осуществляется исключительно диффузионным путем.
На практике чаще всего зависимость толщины слоя новой фазы от времени на разных стадиях процесса различна: временные законы последовательно сменяют друг друга или изменяются с изменением температуры, так как процесс может переходить из одной области в другую.
Основными факторами, влияющими на скорость протекания процесса взаимодействия веществ в твердой фазе, являются температура, давление, среда, компактность образцов, примеси и дефекты кристаллического строения, микро- и макроструктура образцов. При соблюдении постоянства структурных особенностей, степени компактности материала и внешних условий (степень разряжения в реакционном пространстве, давление, приложенное к образцу и др.) реакционная способность твердых тел определяется их природой и, в первую очередь, особенностями электронного и кристаллического строения.
Направление и возможность прохождения реакции взаимодействия твердых тел могут быть выяснены на основе термодинамической оценки величины изменения свободной энергии Гиббса.
Многие виды керамического ядерного топлива, как показано выше, имеют широкие области нестехиометрии, в пределах кото-
452
рых изменяются концентрации дефектов кристаллической структуры в подрешетке неметалла. Это обусловливает изменение в широком диапазоне значений многих характеристик и свойств соединений, в том числе термодинамических (энтальпии, энтропии, свободной энергии образования), что может существенно влиять на их реакционную способность. Возможность перехода исходного соединения в дефектное состояние, а также образование в продуктах реакции нового соединения с дефектной структурой могут существенно отразиться на свободной энергии системы и изменить температурную область, в которой взаимодействие становится термодинамически вероятным. Наблюдается и обратная связь: в контакте с другими материалами протяженность области гомогенности тугоплавкого соединения (исходя из термодинамической устойчивости) может существенно сократиться.
Другим видом соединений с областью гомогенности являются твердые растворы, образование которых можно предполагать по диаграммам состояния систем металлов и соединений. Образование в системе твердых растворов также приводит к изменению термодинамических характеристик системы (энтальпии, энтропии), т.е. условия взаимодействия при участии твердых растворов с точки зрения термодинамики будут иными. Количественная оценка такого влияния в настоящее время не всегда возможна. Однако можно предполагать, что вышеприведенные принципиальные соображения о влиянии нестехиометрии соединений на протекание твердофазных реакций в основном останутся справедливыми и в этом случае.
На рис. 24.276 представлены свободные энергии образования карбидов ряда металлов, а также различных карбидов урана. Из рисунка следует, что многие карбиды более устойчивы, чем карбиды урана. Поэтому при контакте карбидов урана с конструкционными металлами, карбиды которых более устойчивы, будут образовываться их карбиды. В некоторых системах возможно также образование тройных промежуточных карбидов. Однако при протекании реакций карбидообразования более важную роль играют обычно кинетические, а не термодинамические факторы. Многие системы, компоненты которых способны реагировать при высоких
453
температурах, при более низких температурах могут находиться в контакте друг с другом в течение длительного времени без заметного взаимодействия.
Рис. 24.276. Свободная энергия образования ∆F карбидов урана и других металлов
Некоторые сведения о характере физико-химического взаимодействия ряда топливных материалов с важнейшими конструкционными материалами при различных температурах приведены в табл. 24.40.
При этом, однако, следует иметь в виду, что в присутствие некоторых газов (например, водорода, водяных паров, галогенидов, углекислого газа, воздуха и кислорода) реакции между материалами матрицы и топлива в дисперсных композициях могут идти при более низких температурах. Кроме того, взаимодействие между материалами матрицы и топлива может быть вызвано радиационными явлениями, в том числе действием осколков деления.
454
|
|
|
|
Таблица 24.40 |
Физико-химическое взаимодействие топливных материалов |
||||
|
|
с материалами матриц |
||
|
|
|
|
|
Топлив- |
Материал |
Среда |
Темпера- |
Характер и продукты |
ный |
матрицы |
|
тура, °C |
взаимодействия |
материал |
|
|
|
|
UO2 |
Al |
|
400 |
Выше 500°C образуются UAl3, |
|
|
|
|
UAl4, Al2O3. Добавки CaF2 (3%) |
|
|
|
|
или TiO2 (0,5 %) замедляют ре- |
|
|
|
|
акцию в твердой фазе. Техноло- |
|
|
|
|
гия приготовления UO2 оказыва- |
|
|
|
|
ет влияние на скорость взаимо- |
|
|
|
|
действия при 600 °C |
UO2 |
Zr |
|
400-450 |
При 400-600°C взаимодействие |
|
|
|
|
очень слабое. При Т > 700 °C |
|
|
|
|
толщина реакционной зоны |
|
|
|
|
прямо пропорциональна темпе- |
|
|
|
|
ратуре и продолжительности |
|
|
|
|
отжига |
UO2 |
Al2O3 |
|
1915 |
Появляется жидкая фаза |
UO2 |
Ве |
|
600 |
Выше 600 °C происходит хими- |
|
|
|
|
ческая реакция |
UO2 |
С (графит) |
|
1200 |
Выше 1200 °C в случае стехио- |
|
|
|
|
метрического и выше 1000 °C в |
|
|
|
|
случае застехиометрического |
|
|
|
|
диоксида урана образуются UC2 |
|
|
|
|
и CO. Уран диффундирует в |
|
|
|
|
графит выше 1450 °C |
UO2 |
Mo |
Вакуум, |
2620 |
Взаимодействие отсутствует |
|
|
аргон |
|
|
UO2 |
Nb |
Вакуум, |
2500 |
Взаимодействие отсутствует |
|
|
аргон |
|
|
|
|
|
|
|
UO2 |
Ta |
Вакуум |
2150 |
Интенсивность взаимодействия |
|
|
|
|
увеличивается с возрастанием |
|
|
|
|
величины нестехиометрии |
UO2 |
W |
Вакуум, |
2760 |
Взаимодействие отсутствует |
|
|
аргон |
|
|
UO2 |
MgO |
|
2280 |
Появляется жидкая фаза. С уве- |
|
|
|
|
личением нестехиометриитем- |
|
|
|
|
пература появления жидкой |
|
|
|
|
фазы снижается до 1700 °C |
UO2 |
ВеО |
|
2170 |
Появляется жидкая фаза |
455
|
|
|
|
Продолжение табл. 24.40 |
|
|
|
|
|
Топлив- |
Материал |
Среда |
Темпера- |
Характер и продукты |
ный |
матрицы |
|
тура, °C |
взаимодействия |
материал |
|
|
|
|
UO2 |
Аустенит- |
|
1400 |
Взаимодействие отсутствует |
|
ная сталь |
|
|
|
UO2 |
Ni |
|
1400 |
Слабо реагирует |
UO2 |
ZrO2 |
|
1500 |
Взаимодействие спеченых мате- |
|
|
|
|
риалов отсутствует |
|
|
|
900 |
Взаимодействуют тщательно |
|
|
|
|
перемешаные смеси |
UC |
Ве |
|
600 |
Реакция с образованием UBe13 |
UC |
Ti |
Аргон, |
1000 |
Реакция с образованием TiC, β- |
|
|
гелий |
|
Ti и металической фазы |
UC |
V |
Аргон, |
1000 |
Взаимодействуют |
|
|
гелий, |
|
|
|
|
вакуум |
|
|
UC |
Cr |
Вакуум |
1000 |
Взаимодействуют |
UC |
Fe |
Вакуум |
1000 |
Взаимодействуют |
UC |
Ni |
|
1000 |
Реакция с образованием U6Ni и |
|
|
|
|
других фаз системы U-Ni |
UC |
Zr |
Аргон, |
1000 |
Реакция с образованием ZrC, β- |
|
|
гелий, |
|
Zr и урана. |
|
|
вакуум |
950 |
Взаимодействует при спекании |
|
|
|
|
под давлением 150 МПа |
UC |
Mo |
Аргон, |
1000 |
Медленная реакция на молибде- |
|
|
гелий |
|
не образуется слой Mo2C |
UC |
Ta |
Вакуум |
1175 |
Жидкий уран и TaC |
UC |
Al |
|
400 |
Взаимодействие отсутствует |
|
|
|
>500 |
Быстрая реакция с образованием |
|
|
|
|
UAl3, UAl4 и С (графит) |
UC |
W |
|
1000 |
На вольфраме образутеся слой |
|
|
|
2050 |
WC и WC2. Жидкий уран и |
|
|
|
|
UWC2. |
UC |
Re |
|
1860 |
Эвтектика UC-Re, содержащая |
|
|
|
|
43 ат.% Re |
UC |
ZrO2 |
Аргон |
2450 |
Взаимодействие отсутствует |
UC |
С (графит) |
Аргон, |
1200 |
Образование UC2 и U2C3 |
|
|
вакуум |
|
|
UC2. |
Al |
Вакуум |
400-1000 |
Выше 600 °C активная реакция с |
|
|
|
|
образованием UAl3 и UAl4 |
UC2. |
С (графит) |
Аргон |
2430 |
Появляется жидкая фаза |
UN |
Al |
Вакуум |
400-1000 |
UAl3, UAl4, AlN выше 500 °C |
456
|
|
|
|
Окончание табл. 24.40 |
|
|
|
|
|
Топлив- |
Материал |
Среда |
Темпера- |
Характер и продукты |
ный |
матрицы |
|
тура, °C |
взаимодействия |
материал |
|
|
|
|
U |
Al |
Вакуум |
>200 |
Реакция с образованием интер- |
|
|
|
|
металлических соединений |
U |
Al |
|
300 |
Несовместимы |
U |
Be |
|
600 |
Несовместимы |
U |
Cr |
|
600 |
Совместимы |
U |
Cu |
|
600 |
Совместимы |
U |
Fe |
|
500 |
Совместимы |
U |
Fe |
|
300 |
Несовместимы |
U |
Mo |
|
600 |
Совместимы |
U |
Ni |
|
500 |
Совместимы |
U |
Ni |
|
600 |
Несовместимы |
U |
Nb |
|
600 |
Совместимы |
U |
Коррозион- |
|
500 |
Незначительное взаимодействие |
|
но-стойкая |
|
650 |
То же |
|
сталь |
|
700 |
Сильное взаимодействие |
U |
Ta |
|
900 |
Совместимы |
U |
Zr |
|
800 |
Совместимы |
U-10%Mo |
Mg |
|
|
В жидком состоянии не смеши- |
|
|
|
|
ваются. Взаимодействие в твер- |
|
|
|
|
дом состоянии отсутствует |
UAl4 |
Al |
|
640 |
Появление жидкой фазы |
U6Fe |
Al |
|
600 |
Химическая реакция |
U3Si |
Al |
|
620 |
Химическая реакция |
UZr2 |
Zr |
|
610 |
Разложение |
24.6.5. Радиационная стабильность ДЯТ
Одной из главных причин, снижающих ресурс работы дисперсных твэлов, является радиационное распухание дисперсного топлива в результате накопления и миграции продуктов деления. Зависимость величины этого распухания, выраженного через отношение dρ/ρ , где dρ—изменение плотности вследствие распухания, а ρ
– исходная плотность, от температурного режима работы твэла характеризуется кривой, показанной на рис. 24.277. Она разбита на три области: низкотемпературную, промежуточную и высокотемпературную, распухание в которых обусловлено различными механизмами.
457
|
В первой из них при сравни- |
|
тельно низких температурах ми- |
|
грация продуктов деления является |
|
незначительной или совсем отсут- |
|
ствует, а поведение газообразных |
|
осколков деления не отличается от |
|
поведения твердых. Облучение |
|
дисперсных композиций при тем- |
Рис. 24.277. Зависимость объемных |
пературах существования этой об- |
изменений от температуры |
ласти приводит к образованию и |
облучения |
постепенному накоплению дефек- |
тов в делящемся и матричном материалах, являющихся ловушками газообразных продуктов деления. Однако температура в этой области недостаточна для отжига этих дефектов или их миграции, а следовательно, и для перемещения и коагуляции газообразных продуктов деления. Поэтому газовое распухание в ней отсутствует.
В низкотемпературной области основной вклад в изменение формы и размеров ДЯТ вносит «твердое» распухание. Многочисленные экспериментальные данные и теоретические расчеты показывают, что оно линейно зависит от выгорания В, выраженного в
г/см3, и хорошо описывается соотношением: |
|
Δρ=15В, |
(24.135) |
которое в графическом виде вместе с экспериментальными данными представлено на pиc. 24.278. Коэффициент пропорциональности в выражении (24.135) не зависит
|
от вида топлива, технологии его |
|
|
изготовления, абсолютного значе- |
|
|
ния выгорания (при В 1 г/см3), |
|
|
типа кристаллической решетки и |
|
|
др. Однако «твердое» распухание |
|
|
дисперсного топлива может от- |
|
|
клоняться от линейной зависимо- |
|
|
сти (24.135) в случаях фазовых |
|
Рис. 24.278. Зависимость изменения |
превращений с объемными изме- |
|
плотности тепловыделяющих |
нениями, |
физико-химического |
композиций от выгорания |
взаимодействия или радиацион- |
|
по результатам различных работ |
ного роста компонентов, т.е. при |
458
наличии в нем процессов, не связанных с облучением или обусловленных спецификой структуры и тех или иных материалов.
Впромежуточной области распухание дисперсных композиций связано с тем, что уровень температур в ней является достаточно высоким для отжига дефектов, удерживающих ГПД. Дефекты могут отжигаться частично или полностью, что обычно сопровождается кратковременным выделением газа в свободные объемы или образованием пор с дальнейшим постепенным затуханием скорости этого процесса. Если же рабочая температура топливной композиции превышает температуру отжига дефектов, удерживающих ГПД, то до исчерпания «емкости» оставшихся дефектов поведение ГПД будет таким же, как и в низкотемпературной области. Когда же "емкость" будет исчерпана, избыточный газ будет выходить в свободные объемы или начнется порообразование.
Распухание в промежуточной области температур зависит от многих факторов, таких, как глубина выгорания, величина превышения рабочей температуры дисперсной композиции над предельной для низкотемпературной области, технологические характеристики топливной композиции, свойства материала оболочки и ее формы.
Втретьей высокотемпературной области основная масса дефектов отсутствует и в ней скорость выхода ГПД равна или близка к скорости их образования. Распухание твэлов в ней оценивается обычными методами расчета оболочек под внутренним газовым давлением в двухосном напряженном состоянии с поправкой на предварительную деформацию от «твердого» распухания.
Вследствие газового распухания и значительного изменения формы в высокотемпературной и промежуточной областях твэлы неустойчивой геометрии могут использоваться лишь в низкотемпературной области.
Скорость роста объема сердечника дисперсного твэла рассчиты-
вается по соотношению RT = Vf (RN + RA), где Vf – объемная доля делящейся фазы, а RN и RA – скорости увеличения объема за счет соответственно твердого и газового распухания при выгорании, равном одному проценту.
Высокие рабочие температуры топливных композиций влияют не только на отжиг дефектов и связанные с ним скорости миграции
459
ивыделения ГПД. Они снижают прочностные свойства материала матрицы, уменьшают ее способность противостоять радиационному росту и газовому распуханию частиц топлива, а также давлению ГПД, которое возрастает вследствие увеличения скорости их накопления в отдельных участках дисперсной композиции, в том числе
ипод оболочкой твэла. При высоких температурах также повышается возможность взаимодействия частиц топлива с материалом матрицы.
Еще одним фактором, неблагоприятно влияющим на стабильность ДЯТ, являются температурные перепады, величина которых зависит от мощности энерговыделения, теплопроводности материалов и конструкции твэла, величины и формы передающей поверхности, степени диффузионной связи сердечника с оболочкой, поперечных размеров твэла и т.д. Они создают термические напряжения, а также вызывают дополнительные напряжения, обусловленные неодинаковым расширением материала матрицы и частиц топлива, что может вызвать неупругую деформацию твэла.
Повышение давления теплоносителя может уменьшать распухание дисперсного топлива, в то время как при его определенных скоростях возможно возникновение вибрации и развитие усталостных явлений.
Оболочка твэла геометрически устойчивой формы может препятствовать газовому распуханию дисперсной композиции, в то время как оболочки неустойчивой формы (в виде, например, тонких пластин) ему практически не противостоят.
24.6.6. Применение ДЯТ в ядерных реакторах
Выбор того или иного дисперсного топлива для ядерного реактора определяется многими факторами, важнейшими из которых являются средний уровень рабочих температур твэлов, расчетная глубина выгорания топлива и эноргонапряженность активной зоны, вид теплоносителя, назначение реактора, экономическая целесообразность и т.д. При низких рабочих температурах активной зоны энергонапряженных ядерных реакторов (до 200–230 °С) наибольшее применение получило ДЯТ с матрицей из алюминия. Дисперсные композиции на основе магния и его сплавов представляют ин-
460