
Методички / Курс деталей машин
.pdf
Допускаемое давление для pц = 38,1 мм [ p] 19МПа. Рассчитываем
межосевое расстояние а = 40рц =40·38,1 = 1524 мм. Число звеньев цепи – формула
(18.4):
|
|
2 1524 |
|
99 19 |
|
99 19 |
2 |
38,1 |
|
||
Lp |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
143,05. |
|
38,1 |
2 |
2 |
1524 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
Принимаем Lp = 144. Уточняем межосевое расстояние – формула (18.5):
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
38,1 |
99 19 |
|
|
|
99 19 |
2 |
|
99 19 |
2 |
|
|||
a |
|
|
144 |
|
|
144 |
|
|
|
8 |
|
|
|
1543мм. |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
4 |
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Центробежная сила Fυ qυ2 5,5 2,22 26,6Н. Натяжение от силы тяжести свободной ветви цепи Fo K f aqg 6 1,543 5,5 9,81 499,5Н. Расчётная нагрузка на валы Fr Ft 2F0 4768 2 499,5 6 1,543 5,5 9,81 5767Н. Коэффициент запаса прочности:
s |
|
|
Fр |
|
|
127000 |
20,3 [s] 8,9. |
F K |
д |
F |
F |
4768 1,2 26,6 499,5 |
|||
|
t |
v |
0 |
|
|
|
Выводы. 1. Прочность достаточна.
2. Принимаем цепь ПР-38,1-127000 ГОСТ 13568-75.
Вопросы для самоподготовки
1.На чём основан принцип работы цепной передачи?
2.Какие приводные цепные передачи наиболее распространены?
3.Дайте оценку цепных передач.
4.Из каких элементов состоит роликовая цепь?
5.Какие силы действуют в работающей цепи?
6.Как снизить динамические нагрузки в ветвях цепи?
7.Перечислите виды разрушений и критерии работоспособности расчёта цепных передач.
8.Какие материалы используются для цепей и звёздочек?
9.В чём заключается табличный метод расчёта цепной передачи?
Вопросы, выносимые на экзамен
1.Цепные передачи. Оценка и применение. Конструкции приводных цепей и звёздочек.
2.Силовые зависимости в цепной передаче. Виды разрушения цепных передач. Основные критерии работоспособности и расчёта. Расчёт на износостойкость.
3.Неравномерность движения и колебания цепи.
Экзаменационные задачи
Задача №36
Выбрать роликовую цепь, используя табличный метод. Нагрузка равномерная, смазка хорошая, угол наклона θ = 30. Вычертить кинематическую схему цепной передачи.
Наименование параметра |
|
|
Вариант |
|
|
||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
||
|
|||||||
Мощность Р1, кВт |
3 |
5 |
7 |
9 |
12 |
15 |
|
Частота вращения n1, об/мин |
80 |
120 |
160 |
180 |
100 |
60 |
|
Передаточное число u |
3 |
4 |
5 |
6 |
4 |
3 |
|
Число смен работы |
1 |
2 |
3 |
3 |
2 |
1 |
Примечание. Недостающими данными задаться.
Задача №37
Рассчитать геометрические параметры роликовой цепной передачи: z1, z2, d1, d2, Lp, L, a. Вычертить кинематическую схему.
Наименование параметра |
|
|
Вариант |
|
|
||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
||
|
|||||||
Шаг цепи рц, мм |
12,7 |
19,05 |
25,4 |
31,75 |
38,1 |
44,45 |
|
Передаточное число u |
4 |
5 |
5,5 |
3 |
6 |
4 |
Примечание. Недостающими данными задаться.


Передаточное отношение от солнечного колеса 1 к водилу h при неподвижном корончатом колесе 3: i13h 1 z3 / z1 . Передаточное число,
используемое при расчёте зацеплений на прочность, отличается от передаточного отношения и определяется как отношение большего числа зубьев к меньшему.
Числа зубьев принимают из условия неподрезания z ≥ 17, а также по условиям соосности, соседства, сборки и правильности внутреннего зацепления.
Наименьшие габариты передачи можно получить при расчёте по программе
ТМ12-7 в системе GWBASIC (см. Пример 19.1).
Одна из разновидностей передачи 2k-h с двойным сателлитом (рис. 19.4) с
внешним и внутренним зацеплениями имеет более высокое передаточное отношение i13h = 7…16 при = 0,99…0,96. Эту передачу применяют значительно реже простейшей. При больших передаточных отношениях целесообразно применять двухступенчатые простые передачи (рис. 19.5).
2
1
3 2'
h
Рис. 19.5. Двухступенчатый редуктор |
Рис. 19.6. Передача с двумя вну- |
|
тренними зацеплениями |
В передаче с двумя внутренними зацеплениями (рис. 19.6) достигается передаточное отношение i31h = 1700, однако при очень низком КПД ( = 1…3%).
Наиболее рациональные значения i31h = 30…100 при = 0,8…0,65. На рис. 19.7
представлена передача 3k – с тремя центральными колесами при i143 = 30…100,
работающая при мoщностях Р 100 кВт. На рисунке 19.8 изображён замкнутый планетарный механизм, встроенный в барабан лебедки.

2 |
2' |
|
4 |
3 |
|
|
h |
1 |
|
Рис. 19.7. Передача с тремя центральными колёсами |
|
3 |
3' |
2 |
4 |
|
|
h |
5 |
|
|
1 |
|
Рис. 19.8. Замкнутый планетарный механизм |
19.3.Силовые и кинематические зависимости
Вкаждом зацеплении передачи (рис. 19.9) действуют окружная, радиальная
иосевая (в косозубом зацеплении) силы. Окружная сила на сателлите приложена в двух точках, во внешнем и внутреннем зацеплениях:
F |
F |
|
2T1 |
|
Kc |
, |
(19.1) |
|
|
||||||
t12 |
t 21 |
|
d1 |
|
nc |
|
|
|
|
|
|
|
где nс – число сателлитов;
Кс – коэффициент неравномерности распределения нагрузки между сателлитами.
Неравномерность связана с тем, что каждое зацепление может находиться в разных стадиях (однопарном или двухпарном). Оказывают влияние также ошибки изготовления и монтажа. Кроме того, значение Кс зависит от конструкции


При расчёте валов следует исходить из допущения, что двумя сателлитами из трёх воспринимается по 40% нагрузки, а третий сателлит воспринимает 20%
нагрузки (рис. 19.11). В результате остаётся 20-процентная неуравновешенность даже при постановке компенсирующих устройств. На вал водила при таких условиях будет действовать неуравновешенная сила
Fh |
0, 2Fn |
0, 2Ft / cos . |
(19.4) |
||||
Частота вращения вала водила n |
n / i3 . |
|
(19.5) |
||||
|
|
h |
1 |
|
1h |
|
|
Частота вращения сателлитов: |
|
|
|
|
|
|
|
nh |
(n |
n )z |
1 |
/ z |
. |
(19.6) |
|
2 |
1 |
|
h |
2 |
|
|
19.4. Расчёты на прочность
Расчёт планетарной передачи ведут по формулам, выведенным для простой
зубчатой передачи. Особенности расчёта.
А) При одинаковых материалах всех колёс рассчитывают внешнее
зацепление как менее прочное, по формуле:
aw (u 1) |
|
K |
2 |
T2 p KH |
. |
(19.5) |
|
1 |
|
|
|||
|
[ H ] u |
a |
|
|
Б) В формуле (19.5) используется передаточное число внешнего зацепления
(но не передаточное отношение передачи), равное u = z2/z1 или u = z1/z2.
В) Расчётный момент определяют по формуле:
T |
T K |
c |
/ n , T |
/ n , |
(19.6) |
|
2 p |
2 |
c |
2 |
c |
|
где Т2 - крутящий момент на колесе (колесо – звено с большим числом зубьев).
Г) При разных материалах выполняют проверки обоих зацеплений:
H |
|
K |
|
T2 p KH (u 1)3 |
|
[ H ]. |
(19.7) |
||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
awu |
|
|
b2 |
|
|
|
|
||
Знак “минус” используется для внутреннего зацепления. |
|
||||||||||
Д) Расчёт на изгиб ведут по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Y |
Ft12 |
[ |
|
|
]. |
(19.8) |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
F |
F |
bm |
F |
|
|
Пример 19.1. Рассчитать планетарную передачу по следующим исходным данным: частоты вращения валов n1 = 646,7 об/мин, nh = 182,2 об/мин;
крутящие моменты на валах Т1 = 161,9 Н·м, Тh = 551,8 Н·м, передаточное отношение i13h = 3,55. Допускаемое контактное напряжение H = 627 МПа.
Допускаемое изгибное напряжение F = 257 МПа. КПД одного зацепления η =
0,96. Недостающими данными задаться.
Решение.
Рассчитываем по программе ТМ12-7 в системе GWBASIC числа зубьев планетарного редуктора: z1 = 25, z2 = 20, z3 = 65 (рис. 19.12).
*******************************************************************************************
******************************** РЕДУКТОР ДЖЕЙМСА *********************************
************** ****************************************************************************
** Число зубьев . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .** ** солнечного колеса . . . . . . . . . . . . . . . 25
**сателлитов . . . . . . . . . . . . . . . . . . 20
** |
корончатого колеса . . . . . . . . . . . . . . . 65 |
** |
Передаточное отношение . . . . . . . . . . . . . . 3,6 |
**Отклонение передаточного отношения . . . . . . . . 1,408449Е-02
**КПД редуктора . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,9433778
*******************************************************************************************
Рис. 19.12. Распечатка параметров редуктора Джеймса
Передаточное отношение:
i13h 1 z3 / z1 1 65 / 25 3,6.
Передаточное число u = z1/z2 = 25/20 = 1,25. Солнечное колесо z1 – колесо с моментом Т1. Принимаем число сателлитов nc = 3. Приведенное число сателлитов nc = 2,3. Расчётный момент Т2р = Т1 / nc = 161,9·103/2,3 = 70,39·103 Н·м.
Принимаем прямозубую передачу. Коэффициент ширины ψа = 0,25.
Принимаем 8-ю степень точности изготовления колёс. Коэффициент концентрации нагрузки КНβ = 1,1 [9] при несимметричном расположении колёс и твёрдости колеса Н2 < 350HB; коэффициент динамической нагрузки КНv = 1,05 [9]
при скорости v < 5 м/с. Межосевое расстояние из расчёта внешнего зацепления z1/ z2 на выносливость по контактным напряжениям:

|
|
(1,25 1)3 |
|
315 |
|
|
2 70,39 103 1,1 1,05 |
84,3мм. |
||||
a |
w |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
627 1,25 |
0,25 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
||||||||
Модуль зацепления: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
m |
|
2aw |
|
|
2 84,3 |
3,79 мм. |
|
|||
|
|
z1 z2 |
|
25 20 |
|
Принимаем m = 4 мм. Межосевое расстояние:
a 0,5m(z1 z2 ) 0,5 4 (25 20) 90мм.
Ширина венцов колёс b = ψаaw = 0,25·90 = 22,5 мм. Принимаем b = 24 мм.
Делительные диаметры: d1 = 4·25 = 100 мм, d2 = 4·20 = 80 мм, d3 = 4·65 = 260 мм.
Окружная скорость колёс: v = π·100·646,7/60000 = 3,4 м/с. Коэффициенты нагрузки: КНβ = 1,15; КНv = 1,05; КFβ = 1,07; КFv = 1.4 [9]. Рабочее контактное напряжение внешнего зацепления:
|
|
315 |
|
|
70,39 103 1,151,05 (1,25 1)3 |
|
|||
H |
|
|
|
|
|
|
|
562,4МПа. |
|
90 |
1,25 |
24 |
|||||||
|
|
|
|
Во внутреннем зацеплении число зубьев шестерни z2 = 20, колеса z3 = 65,
передаточное число u = z3/z2 = 65/20 = 3,25. Передаточное отношение при
остановленном водиле: |
ih |
ih |
ih |
|
z2 |
|
z3 |
|
|
z3 |
|
65 |
2,6. |
|
||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
13 |
12 |
23 |
|
z1 |
|
z2 |
|
z1 |
25 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Момент на корончатом колесе: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Т3 = Т1 |
· i h |
· h = 161,9·103·2,6·0,962 |
= 387,9 ·103 Н·м. |
|||||||||||||||
|
13 |
|
13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
3 |
|
Расчётный момент: Т2р = Т3 / nc |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
= 387,9·10 /2,3 = 168,7·10 |
Н·м. Рабочее |
|||||||||||||||||
контактное напряжение внутреннего зацепления: |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
315 |
|
168,7 103 1,151,05 (3,25 1)3 |
|
||||||||||||||
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
334,8МПа. |
|
90 3,25 |
|
|
|
|
|
24 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Вывод. Контактная прочность достаточна в обоих зацеплениях, так как |
||||||||||||||||||
рабочие контактные |
напряжения |
меньше |
допускаемого напряжения H = |
|||||||||||||||
627 МПа. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окружное усилие в каждом зацеплении Ft = 2T1/(d1nc) = 2·161,9·103/(100·2,3) |
||||||||||||||||||
= 1408 Н. Коэффициенты формы зуба |
YF1 = 3,9, YF2 = 4,09, YF3 = 4z3/(z3 + 20) = |
|||||||||||||||||
4·65/(65 + 20) = 3,06. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|