Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_5911
.pdf
летучий компонент, так что по мере протекания процесса сжижения с паром, поднимающимся по трубам,
требуется все более низкая температура. Благодаря организации теплопередачи в нижней части
ректификатора таким образом, чтобы ректификация происходила одновременно с нагревом жидкости,
подвергающейся ректификации, температура жидкости повышается по мере ее опускания внутри труб.
Следовательно, при ректификации жидкости, текущей вниз и получающей дополнительное тепло, и при
подъеме сжатого воздуха, который сжижается и теряет свою менее летучую составляющую, передающую
тепло для ректификации, становится очевидным, что температурно-тепловые соотношения для двух
жидкостей стремятся к параллельности, а не расходятся. Это уменьшает разницу давлений, необходимую для
нагрева. Передача, и, таким образом, при заданном давлении ректификации дополнительно снижает
давление, до которого воздух, подлежащий ректификации, должен быть первоначально сжат, что приводит к
экономии энергии и увеличению доступности турбокомпрессора для этой цели. 120 Турбокомпрессор
занимает гораздо меньше места, чем обычный поршневой компрессор, что приводит к экономии средств на
фундаменты и здания, а также к снижению затрат на техническое обслуживание. Главное преимущество 125
заключается в отсутствии загрязнения сжатого воздуха парами углеводородов. Смазочное масло испаряется
в большей или меньшей степени в сжатом воздухе при температурах, соответствующих температуре,
соответствующей температуре воздуха, проходящего через башню, содержащую раствор, который
используется дольше, и через башню, содержащую более свежий раствор.
Следовательно, для обеспечения высокой степени очистки могут использоваться башни меньшего размера.
Представленная схема предусматривает повторное каустирование раствора соды или калия с помощью
извести. После того, как раствор, используемый дольше, отработан, 75 s эта башня i S отключается от
контура, а предохранительный клапан открывается для выпуска сжатого воздуха, при этом другая башня
остается в контуре. Отработанный раствор затем сбрасывается в емкость b 1 или cl, в зависимости от случая
80, где в раствор вводится кусковая известь, пока раствор перемешивается. Известь повторно каустирует
раствор, образуя карбонат кальция, который оседает в виде осадка на дне емкости. 85 Повторно
каустированная жидкость затем сливается в нижнюю емкость C 2. Однако нет необходимости ждать
завершения процесса повторного каустирования, прежде чем снова запускать башню в эксплуатацию,
поскольку повторно каустированная 90 жидкость из другой башни должна быть доступна в нижней емкости,
когда эта башня будет осушена. Емкости расположены таким образом, чтобы процесс повторного
каустирования можно было проводить между заменами 95 замена отработанного раствора свежим
раствором.
Используются центробежные циркуляционные насосы C3, расположенные таким образом, что свежий раствор
может подаваться в башню из нижнего резервуара, а также циркулировать в башне. Башня, введенная в
эксплуатацию со свежим раствором, всегда вставляется для прохождения воздуха последней.
Традиционно башни для удаления углекислого газа (хотя и не в таком варианте, как показано на рисунке)
использовались на всасывающей стороне компрессора установок сжижения воздуха. Ранее они не
использовались только на нагнетательной стороне из-за высокого давления, от 500 до 2500 фунтов на
квадратный дюйм, которое обычно применяется на таких установках. В тех случаях, когда, как в моем
двухцикловом процессе, давление составляет всего около 75 фунтов на квадратный дюйм, использование
таких башен на нагнетательной стороне становится целесообразным, и благодаря большей плотности
воздуха для той же очистки можно использовать башни меньшего размера, чем если бы башни находились на
всасывающей стороне компрессора. Кроме того, башни для удаления углекислого газа на нагнетательной
стороне компрессора также обеспечивают некоторое удаление влаги или водяного пара, содержащегося в
воздухе. Выйдя из башен для удаления углекислого газа, сжатый воздух, почти свободный от углекислого
газа, но содержащий значительное количество водяного пара, поступает в одну из сменных секций. Пары,
поступающие в теплообменники цикла разделения, конденсируются и в большей или меньшей степени
затвердевают на поверхностях труб, что снижает теплопередачу и увеличивает сопротивление трению
потока, что, конечно, вредно с нескольких точек зрения. Углеводороды также накапливаются в жидком
кислороде, образующемся при ректификации. Это накопление или концентрация углеводородов может стать
достаточно опасным, чтобы вызвать взрыв.
Использование турбокомпрессора исключает любую опасность, исходящую от этого источника.
После сжатия до 75 фунтов на квадратный дюйм или 6 атмосфер абсолютного давления воздух пропускается
через устройство для удаления углекислого газа А, которое включает в себя три башни a, b и c. В каждой из
этих башен сжатый воздух движется вверх противотоком к очищающей жидкости, стекающей вниз по
наполнителю, расположенному внутри башен. В первой башне используется вода, которая контактировала с
атмосферным воздухом, обычно содержащим 0,03% углекислого газа. Следовательно, поглощенный
углекислый газ в этой воде находится в равновесии с атмосферным углекислым газом, имеющим
парциальное давление пара 0,0003 атмосферы. Из-за сжатия воздуха в турбокомпрессоре до 6 атмосфер
абсолютного давления парциальное давление углекислого газа увеличилось в шесть раз, а именно до 0,0018
атмосферы. Бесконечный запас воды с достаточным временем контакта снизил бы парциальное давление
углекислого газа до его первоначального значения 0,0003 атмосферы, поглотив пять шестых углекислого газа,
содержащегося в воздухе. Однако это не так. Практично, и поглощается лишь от четверти до половины. Это
приводит к экономии соответствующего количества химикатов, необходимых для дальнейшей очистки. Хотя
использование поверхностных вод для снижения концентрации углекислого газа не является чем-то новым,
двухцикловый процесс делает его использование практичным, поскольку воздух, подлежащий разделению,
сжимается только до такого давления, что стоимость башен и электроэнергии, необходимой для циркуляции
воды, которая впоследствии может быть использована для охлаждения компрессоров, не становится
чрезмерной.
Из предварительной абсорбционной башни А сжатый воздух поступает в башни Б и С, где воздух проходит
последовательно через каустическую соду или калийную соль.
Эти две башни соединены и управляются клапанами таким образом, что воздух может проходить сначала
через любую из башен, и так что любую из башен можно вывести из эксплуатации, пока другая башня
используется. Благодаря такому расположению воздух всегда может проходить первым через последнюю
секцию теплообменника, минус 130 градусов Цельсия. Таким образом, мощность, подаваемая в контур,
уменьшается. Включение вспомогательной турбины уменьшает мощность, необходимую для привода
компрессора. 17 секций теплообменника в конце холодильного цикла.
Температура приблизительно минус 30 градусов. Также наблюдается улучшение температурно-теплового
соотношения в 70 градусах Цельсия. Большая часть водяного пара удаляется в обратимых секциях
теплообменника. Скрытая теплота, отводимая в жидкую форму, но лед в значительных количествах
конденсируется. Водяной пар в обратимых секциях теплообменника создает эффект, аналогичный
увеличению теплоемкости при температуре ниже точки замерзания. Когда этот лед начинает препятствовать
потоку холодного расширенного азота, поступающего в теплообменник, первые секции меняются местами, так
что холодный поток азота, возвращающийся до того, как он попадет в сжатый воздух, сначала пройдет через
секции теплообменника, в которых скопился лед, чтобы увеличить теплоемкость возвращающихся потоков.
Достаточное количество холодного расширенного азота теряется, когда эти секции теплообменника меняются
местами, не только для того, чтобы сделать Температурно-тепловые соотношения накопленного льда, а
также в холоде нисходящие и возвращающиеся потоки металла и других частей. Непрерывная, по существу
параллельная обратимая конденсация водяного пара и его дренажных секций. Это также сближает
температуру теплообменника в жидкостных формах в другой секции, что также снижает затраты на
охлаждение. Таким образом, потери выработки электроэнергии происходят при изменяющихся температурах
из-за теплопередачи при разделении от атмосферной до промежуточной температуры. Для компенсации этих
потерь при этих температурах та часть теплообменника, которая постоянно находится в контуре, разделена
на две части 9-9 по причинам, затрагивающим более дорогостоящую конструкцию холодильной установки и
общее расположение частей, которые не являются рабочими. Диапазон 95 секций развязки, дополнительно
заявленных в настоящем документе.
к тому, что обеспечивается возвратом. Сжатый воздух охлаждается в жидкости. С этой целью я устанавливаю
небольшой теплообменник для достижения точки росы с помощью вспомогательной турбины B. Сжатый азот
расширяется из парообразного кислорода комнатной температуры и возвращается через сопла этой турбины,
а пар, отбираемый из пространства вокруг, в значительной степени компенсирует кинетическую энергию
струй, в основном за счет трубок верхней секции 16, выведенных из системы. Перед входом в выпрямитель C,
который будет далее фильтроваться, и после выхода из теплообменника описанный расширенный азот,
нисходящий сжатый газ охлаждается до температуры около минус 40 градусов Цельсия, частично сжижается
в потоке возвратного азота 10, это дальнейшее охлаждение осуществляется в точке между теплообменником
и постоянно находящимися в контурах. из 10 жидкого кислорода, взятого из емкости теплообменника, где
температура 1,5 в нижней части выпрямителя и температура возвращающегося азота приблизительно
одинакова по всему теплообменнику в процессе нагрева. Нагрев этого теплообменника изменяется в
зависимости от количества возвращающегося азота, как указано выше.
Мех, находящийся при температуре приблизительно комнатной, способствует испарению этой жидкой
кислородной жидкости.
Завершает охлаждение, необходимое для еще одного преимущества двойного цикла { 1 уравновешивает
потери в обратимом процессе обмена, так как давление в секциях теплообменника из-за конденсации и
сжатого воздуха настолько снижено по сравнению с замерзанием водяного пара в них и давлением 6
возвращающихся потоков накопленного хладагента в металлическом кислороде и азоте, что их
температурные различия. Охлаждение завершается в пределах необходимого температурного диапазона, и,
следовательно, с минимальным значением 9-9. Это минимизирует потери мощности из-за энергозатрат в
компрессоре на теплопередачу. Там, где температура, завершающая работу сжатого азота, для этой цели
меняются охлаждаемые и нагреваемые жидкости. То есть, сжатый азот должен расширяться от заданного
давления и атмосферной температуры до системы, работающей от 500 до При 2500 фунтах на квадратный
дюйм заданного количества энергии затраты на электроэнергию в системе значительно выше, чем если бы
использовался более крупный сжатый нитрометан.
13 Воздух охлаждали перед расширением, чтобы, скажем, сжатый, охлажденный и частично сжиженный
воздух подавали в нижнюю часть трубчатого участка 11 в пространство вокруг его трубок, и он продувал
жидкость, скапливающуюся вокруг этих трубок.
Вследствие этого данная жидкость очень богата кислородом, а пары над ней, соответственно, богаты азотом.
Часть сжатого воздуха, подлежащего ректификации, отводится из нижней части трубного участка 11 в жидком
виде и дросселируется до давления ректификации, например, от 5 до 25 фунтов на квадратный дюйм, в
секцию тарелок 12 колонны, предпочтительно в точке, где тарелок выше входного отверстия больше, чем
ниже. Избыток воздуха, теперь уже в виде богатого азотом пара, отводится из верхней части трубного участка
11 и подается в трубный участок 13. Часть воздуха, таким образом поступающего в трубный участок 13,
сжижается за счет передачи тепла жидкости, стекающей по трубам.
Часть пара в таком участке трубки отводится через его верхнюю часть и охлаждается в испарителе 23
внешнего цикла, при этом он охлаждается и сжижается путем передачи тепла сжиженному азоту внешнего
цикла.
Сжиженный пар возвращается из испарителя 23 в нижнюю часть трубной секции 13. Собранная жидкость
дросселируется до приблизительно атмосферного давления в верхнюю трубную секцию 16, где
обеспечивается необходимое охлаждение для конденсации примесей из паров азота, поднимающихся по
трубкам этой трубной секции. Дополнительное охлаждение, обеспечиваемое внешним циклом, компенсирует
тепловые потери и другие термодинамические потери. Более подробное описание целесообразности сжатия
большего количества воздуха, чем необходимо сжать, будет приведено далее.
Таким образом, три возвращающихся потока из колонн 4 и 5 представляют собой один поток коммерчески
чистого кислорода в газообразном состоянии и два потока газообразного азота. Кислород и один из потоков
азота находятся под приблизительно атмосферным давлением, но азот, возвращающийся из верхней части
ректификационной колонны, находится под давлением ректификации, сниженным за счет таких
сопротивлений трения, которые встречаются в теплообменнике и трубопроводах. Одна из целей изобретения
состоит в том, чтобы извлечь энергию этого азота при давлении выше атмосферного. Это достигается путем
использования азота во внешнем цикле, подавая его на всасывающую сторону турбокомпрессора 17 (O) без
снижения давления.
Пока потребности внешнего цикла меньше, чем подача азота из выпрямителя, давление выпрямления может
автоматически регулироваться автоматическим предохранительным клапаном 24, расположенным в корпусе
25, отключающимся от азотной трубы 26. Этот автоматический предохранительный клапан сбрасывает
избыток азота, при этом управляющая камера клапана соединена с выпрямителем 70 сверху или в другом
месте трубой 28. Автоматический предохранительный клапан может быть хорошо известного типа. Давление
выпрямления также может автоматически регулироваться регулятором давления на холодильном 75
компрессоре, например, такими, какие сейчас доступны, особенно для турбокомпрессоров.
Эти регуляторы изменяют скорость компрессора для поддержания постоянного давления всасывания, на
которое они установлены.
Однако могут возникать ситуации, когда потребности холодильного цикла превышают подачу азота под
давлением из цикла сепарации TO 85, что позволяет компенсировать этот дефицит. В этом случае я
предлагаю небольшой компрессор 171, предпочтительно центробежного типа, для повышения давления
азота, возвращающегося из холодильного цикла, до уровня давления ректификации и подачи его на
всасывающую сторону основного компрессора 17. Этот вспомогательный компрессор может автоматически
регулироваться для поддержания постоянного давления на выходе или в любой другой точке системы,
например, на верхней части ректификатора, тем самым поддерживая постоянное давление ректификации.
Или же вспомогательный компрессор может работать с постоянной скоростью для подачи избытка (oo) слегка
сжатого азота, давление которого автоматически регулируется автоматическим предохранительным
клапаном 24.
Любой из этих способов позволяет рекуперировать энергию азота, возвращающегося из ректификатора j O, за
счет снижения требуемой мощности f- или сжатия во внешнем холодильном цикле, при этом одновременно
регулируется давление ректификации для поддержания желаемой чистоты j 1 продуктов ректификации.
Использование этого азота в качестве хладагента во внешнем цикле имеет ряд преимуществ. Во-первых, это
более совершенный газ, чем воздух, и, следовательно, можно использовать более высокое давление, чем с
воздухом, сохраняя при этом существенную параллельность температурно-тепловых соотношений
нисходящего и возвращающегося потоков в теплообменнике. Таким образом, минимизируются потери
мощности из-за теплопередачи в теплообменнике. Для дальнейшего снижения потерь теплообменники
изготавливаются вдвое длиннее относительно диаметра трубок, чем в существующих системах, то есть длина
трубок примерно в 1400 раз превышает внутренний диаметр в одну пятую дюйма. Это сближает
параллельные линии температурно-тепловых соотношений нисходящего и возвращающегося потоков азота.
Таким образом, благодаря двухцикловому процессу разделения воздуха на компоненты, давление воздуха,
подлежащего ректификации, может быть снижено до такого уровня, при котором температурные тепловые
соотношения нисходящего сжатого воздуха и возвращающихся потоков кислорода и азота в цикле
разделения практически параллельны, а использование одного из компонентов ректификации в качестве
хладагента во внешнем цикле, а именно азота, обеспечивает ту же параллельность в теплообменнике
холодильного цикла. Благодаря тому, что теплообменники разделения и охлаждения имеют большую длину
относительно внутреннего диаметра труб, разница температур снижается до низких значений. Это
существенно уменьшает потери мощности, связанные с теплопередачей в теплообменниках.
Однако нежелательно использовать высокие давления в холодильном цикле, и в крупных кислородных
установках я применяю только умеренные давления, которые могут быть обеспечены промышленными
турбокомпрессорами. Это невозможно в одноцикловых системах. Я хочу использовать такой компрессор, в
котором сжатый хладагент не загрязнен парами углеводородов. Благодаря устранению таких паров установка
может работать гораздо дольше, чем если бы эффективность теплопередачи снижалась из-за накопления
отложений на поверхностях теплообмена или если бы эффективность турбины B (или турбинного
расширителя B') снижалась из-за таких отложений на лопатках.
4 0 Еще одно преимущество использования азота во внешнем цикле заключается в том, что этот азот
возвращается из цикла разделения, где он подвергается воздействию приблизительно такой же низкой
температуры, с какой он столкнется в циклах охлаждения 4 и 5. В частности, в расширительной турбине B' он
не достигнет точки сжижения. Следовательно.
Осаждение углекислого газа в виде снега или льда из водяного пара не вызовет никаких проблем ни в
турбине, ни в других местах.
Теперь обратимся к некоторым деталям внешнего цикла охлаждения: турбокомпрессор 17 сжимает хладагент
примерно до 150 фунтов или меньше и разжимает его.
Заряды поступают в теплообменник. Холодильный теплообменник также снабжен двумя входящими
реверсивными секциями 20-20, за которыми следует секция 21, постоянно находящаяся в контуре. Пары
азота охлаждаются в теплообменнике примерно до 130 градусов Цельсия, и, когда азот выходит из секции 21,
он разделяется: часть азота поступает в сжижитель 22 внешнего цикла, а часть — в турбинный расширитель
B', упомянутый выше. Эта часть азота, проходящая через турбинный расширитель, соединяется с азотом,
испаренным в испарителе 231, и используется в обмен на теплообмен с нисходящим азотом, который
сжижается в сжижителе 22.
Ранее предлагалось использовать такой турбинный расширитель B', но его применение обычно
нецелесообразно, и я сделал его практически осуществимым, используя описанную двухцикловую систему,
поскольку таким образом я уменьшаю или устраняю причины неэффективной работы, которые ранее делали
турбинный расширитель нецелесообразным. В связи с этим важным фактором является отсутствие диоксида
углерода, водяного пара и масляного пара в хладагенте.
Кроме того, за счет разделения холодильного цикла от цикла сепарации, давление возврата в корпусе
турбины может быть приблизительно равно атмосферному, что практически исключает все проблемы с
уплотнением вокруг вращающегося вала.
В одноцикловой системе сжижения давление в корпусе турбины составляет от 5 до 6 атмосфер и более, что
влечет за собой значительные потери мощности при вращении относительно плотно упакованного вала, а
также высокие затраты на техническое обслуживание, связанные с заменой уплотнения, которое очень
быстро изнашивается. Если давление приблизительно атмосферное, достаточно будет менее плотного
уплотнения, мощность снижается, а уплотнение изнашивается не так быстро. Кроме того, снижение давления
в корпусе турбины до приблизительно 1 атмосферы снижает потери на вращение турбинного колеса до
низкого значения. Опять же, турбина более эффективна, чем поршневой двигатель, в условиях низкого
противодавления и умеренно большого коэффициента расширения.
Турбина обладает дополнительными особыми преимуществами, заключающимися в том, что выходная
мощность турбины может быть рекуперирована и возвращена в электросети. Это относится как к турбине B,
так и к турбинному расширителю B'. С этой целью турбинное колесо соединено либо напрямую, либо через
редуктор с синхронной электрической машиной переменного тока C (или C'), сконструированной для работы
либо в качестве синхронного двигателя, либо в качестве генератора. Машина, показанная на рисунке 120,
имеет возбудитель постоянного тока 27, и предусмотрено обычное пусковое оборудование для запуска
машины в качестве синхронного двигателя. Турбина запускается таким образом до того, как будет запущена
оставшаяся часть цикла холодильной установки 125. При полностью открытых клапанах сопел турбины
запускается холодильный компрессор. Давление в системе повышается; Хладагент – воздух или 1310 –
характеризуется относительно пологим профилем турбокомпрессора, однако при выключении или включении
сопел турбины практически не происходит изменения давления. Опасных давлений не достигается, даже если
все сопла турбины выключены. Поскольку температура, при которой хладагент сжижается, изменяется в
зависимости от давления, отсюда следует, что комбинация турбокомпрессора и расширительной турбины
обеспечивает гораздо более равномерную температуру в холодильной системе.
Вышеизложенное в отношении турбинного расширителя внешнего цикла относится и к турбине B 8. Обе
турбины размещены на рабочей площадке таким образом, что выхлопные трубы от турбины сравнительно
короткие.
Следует понимать, что вместо турбинного расширителя можно использовать двигатель с регулируемым
коэффициентом отсечки 8 1 r, поскольку такой двигатель может работать с постоянной скоростью,
соответствующим образом регулируя отсечку аналогично управлению соплом турбинного расширителя.
При запуске системы в качестве хладагента во внешнем цикле может использоваться атмосферный воздух.
Для удаления углекислого газа из этого воздуха его затягивают через башню 18, где насос 19 циркулирует
раствор каусто натрия или калия. Обратный клапан 29 на входе в башню пропускает в систему только поток
воздуха. Этот приток необходим для подачи массы хладагента, чтобы довести его плотность до рабочего
давления. Когда эти давления достигаются, и особенно когда вся система начинает работать, обеспечивая
подачу азота для внешнего цикла, приток атмосферного воздуха прекращается, и насос 19 может быть
остановлен. После этого избыток азота, возвращающегося при атмосферном давлении из холодильной
установки 18, сбрасывается через обратный клапан 30. Этот клапан предотвращает приток атмосферного
воздуха без очистки в течение периода запуска. Реверсивные секции 20 холодильной установки 18
предназначены для удаления водяного пара во время запуска. период.
Теперь обратимся к колонне. Из секции тарелок 12 тепло не добавляется и не отводится. Секция тарелок
обеспечивает 120 основных стадий разделения. Трубчатые секции, которые действуют как бесконечное число
тарелок, обеспечивают заключительные стадии разделения или очистки. Тепло отводится от поднимающихся
паров в верхней трубчатой секции 16 и добавляется в двух нижних трубчатых секциях 13 и 11. Конечными
продуктами являются коммерчески чистые пары азота и коммерчески чистый жидкий кислород, или любая
желаемая чистота 1,30. Азот, расширяющийся через сопла, воздействует на лопатки турбины. Это приводит к
вращению турбинного колеса. Реакции в электрической машине поддерживают синхронную скорость, в
результате чего электрическая энергия подается обратно в сеть с частотой, определяемой количеством
хладагента, проходящего через сопла турбины, и скоростью, с которой этот хладагент воздействует на
лопатки турбинного колеса. Частота определяется давлением, под которым жидкость расширяется через
сопла.
Напор в соплах турбины нарастает до тех пор, пока не станет достаточным для прохождения всей жидкости
через сопла со скоростью, обеспечиваемой компрессором.
Предусмотрено несколько форсунок соответствующего размера, позволяющих всему воздуху или азоту из
компрессора расширяться через форсунки до атмосферного давления, не превышая расчетного
максимального рабочего давления. В поршневых или других объемных компрессорах давление между
компрессором и форсунками турбины будет падать по мере снижения температуры на форсунках.
Предусмотрено несколько форсунок с запорными клапанами, которые можно закрывать по очереди вручную
или автоматически по мере падения давления, чтобы вернуть давление к исходному значению. Это позволит
поддерживать максимальное количество доступного охлаждения при любой конкретной температуре турбины,
которое уменьшается с температурой, но будет падать еще быстрее, если давление будет снижаться. При
достижении рабочих температур количество доступного охлаждения для поддержания работы всей системы
может периодически регулироваться простым открытием или закрытием одного или нескольких клапанов.
Скорость вращения турбины будет постоянной, а электрическая энергия, подаваемая обратно в сеть, будет
автоматически изменяться в зависимости от количества используемых форсунок и соответствующего
начального давления.
Такая электрическая схема, при которой турбинное колесо всегда вращается с одинаковой скоростью,
позволяет проектировать лопатки турбины для достижения максимальной эффективности при этой скорости.
Эта эффективность всегда будет поддерживаться по сравнению с пониженной эффективностью, неизбежно
достигаемой в схемах, где скорость изменяется в зависимости от нагрузки, например, когда используются
электрические сопротивления для потери энергии турбины. Максимальная эффективность сопла будет
достигнута при использовании расширительной турбины в сочетании с турбокомпрессором для хладагента.
Характеристики давления и расхода 285,468 8 28,5,468 один или другой из конечных продуктов. В этой связи
колонна может работать либо как механизм рекуперации кислорода, либо как механизм рекуперации азота,
либо как механизм для одновременной рекуперации как коммерчески чистого кислорода, так и коммерчески
чистого азота, причем результаты достигаются путем изменения давления ректификации.
Пропорционирование различных частей колонны определяется относительной чистотой желаемых продуктов.
Избыток сжатого воздуха обеспечивает очень тяжелые рефлюксы для j 5. Полное разделение. Сжатие
большего количества воздуха, чем необходимо выпрямить, весьма выгодно в сочетании с двухцикловой
системой, поскольку избыток представляет собой среду, которая может быть использована во внешнем цикле
для обеспечения необходимого охлаждения. Кроме того, высоколетучие инертные газы атмосферы
накапливаются в избытке, из которого они наиболее легко и экономично удаляются при очень низких
температурах в испарителе, образующем связующее звено между внешним и разделительным циклами. Эти
инертные газы удаляются через клапан 31.
Более эффективное разделение более редких газов достигается за счет объединения большего количества
воздуха, чем необходимо выпрямить, а также некоторых особенностей конструкции выпрямителя и механизма
обмена, которые не заявлены в настоящем документе.
Кроме того, за счет наличия трубчатого участка в верхней части колонны, в котором обычно испаряется
избыток воздуха, основной цикл может быть запущен в работу без загрязнения участка, подвергающегося
ректификации, путем подачи жидкого хладагента из внешнего цикла в указанный трубчатый участок.
Фактически, система может работать непрерывно, подавая таким образом хладагент непосредственно в этот
трубчатый участок.
С этой целью я обеспечиваю соединение 32. В моем двухцикловом процессе не требуется такая высокая
степень очистки от углекислого газа, как в случае использования одноциклового процесса.
Еще одним преимуществом двухциклового процесса является упрощение и удешевление проектирования и
изготовления соединительных элементов и других деталей за счет использования более тонких и легких
компонентов, которые могут безопасно выдерживать относительно низкое внутреннее давление. При
изготовлении этих деталей становятся доступными коммерческие материалы, которые в противном случае не
могли бы быть использованы из-за обычно применяемого высокого давления.
Подробно описав и определив характер моего изобретения и способ его осуществления, я заявляю, что то,
что я
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_285469.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=285469&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB285469A
[]
Второе издание
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата проведения съезда (Германия): 18 февраля 1927 года.
285,469 1 Дата подачи заявления (в Соединенном Королевстве): 5 ноября 1927 г. № 29599127.
Статья принята к публикации: 31 января 1929 г.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 1.
Усовершенствования, относящиеся к двигателям внутреннего сгорания или связанные с ними.
Мы, компания A Cito AIKTIEXGESELLSCI-FT, зарегистрированная по адресу: I Kussnlacht am I Rigi, Швейцария,
настоящим заявляем о характере данного изобретения и способе его осуществления, которые будут
подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Настоящее изобретение относится к усовершенствованиям двигателей внутреннего сгорания того типа, в
которых впрыск топлива в цилиндр начинается только в конце такта сжатия, при этом цилиндр сообщается
посредством конического пространства с одной или несколькими вспомогательными камерами, в которые
поршень впрыскивает большую часть эффективного воздушного заряда во время такта сжатия, который
затем возвращается обратно в цилиндр во время второго такта через дроссельное отверстие. Двигатели
этого типа описаны в нашем предыдущем патенте № 249106 и патенте компании Rt Bosch, A G № 205412, в
качестве примера.
Было признано целесообразным обеспечить, чтобы сгорание происходило полностью вне вспомогательной
камеры сжатия.
Изобретение будет более подробно описано со ссылкой на прилагаемый чертеж, представляющий собой
продольный разрез цилиндра и поршня в его внутренней мертвой точке.
Цилиндр обозначен буквой a, поршень — буквой b, а зазор цилиндра — буквой d. В поршне предусмотрена
резервуарная камера e, единственное соединение которой с пространством d осуществляется посредством
канала c, имеющего дроссельное отверстие. Камера c состоит из элемента f, изолированно установленного в
головке поршня, и крышки g, установленной на этом элементе и имеющей канал a. Канал c расширен к концу,
ближайшему к цилиндрической камере cl, образуя воронку ii.
Топливо, обычно мазут, может впрыскиваться под давлением через инжекционную форсунку в процессе
работы двигателя, при этом впрыск синхронизируется с моментом, когда поршень находится в верхней
мертвой точке.
Как показано на чертеже, поршень в положении мертвой точки находится как можно ближе к кромке цилиндра,
насколько это допустимо на практике, так что в этом положении зазор ct как можно меньше относительно
размера полой камеры e в поршне. Кроме того, воронкообразная камера также как можно меньше, чтобы
обеспечить хорошую работу двигателя и хорошее сгорание. Эти меры предосторожности помогают в 60:
Сжатие максимально возможного количества воздуха в камере С, которая действует как воздушный
резервуар во время такта сжатия.
Заряд и скорость вращения.
ция, и особенно в автомобильных двигателях 65.
Легкие условия запуска являются факторами, определяющими наиболее выгодные размеры воронки и, в
частности, дроссельного отверстия. Эти размеры можно определить методом проб и ошибок, поскольку на
корпусе двигателя углеродные отложения четко показывают, где происходит воспламенение заряда; поэтому
пространство должно быть полностью очищено от углеродных отложений. Описанный выше двигатель
работает следующим образом:
В ходе такта сжатия предварительно заправленный в цилиндр воздух сжимается, и воздух, постоянно
подвергающийся сжатию, вытекает из постепенно уменьшающегося пространства через воронку и воздуховод
в камеру сгорания. Впрыск топлива начинается до того, как поршень достигнет верхней мертвой точки.
Впрыскиваемое топливо воспламеняется от воздуха в воронке, нагретого сжатием. Однако этого воздуха
недостаточно для бездымного сгорания всего объема топлива. Во время рабочего такта 90° воздух выходит
из резервуара в камеру сгорания и, таким образом, поддерживает процесс сгорания. Описанный двигатель
очень гибкий благодаря сгоранию при равномерном давлении в течение длительного периода времени,
поэтому он быстро адаптируется к любой нагрузке. Поэтому он особенно подходит для легковых
автомобилей.
Топливо также может впрыскиваться сжатым воздухом, а не без воздуха. Камера сгорания может быть
расположена внутри или на цилиндре, а не в поршне.
При необходимости камера может быть также разделена на несколько камер, каждая из которых имеет длину
pnaf и соединена одним или несколькими каналами с дросселирующими отверстиями с частью di камеры
сжатия.
Форма дросселирующего отверстия в S-образном соединении c не имеет существенного значения для
изобретения, как и размер каналов, перекрываемых дросселирующим отверстием, не имеет жизненно
важного значения, но было установлено, что предпочтительнее сохранять его как можно меньше.
Например, в случае двигателя с рабочим объемом поршня 2209 кубических сантиметров и общим объемом
камеры сгорания 140 кубических сантиметров, полезным размером камеры сгорания e оказалось 98
кубических сантиметров, камеры сгорания h — 10 кубических сантиметров, а камеры сгорания ci — 32
кубических сантиметра, или, иными словами, камера сгорания e занимала 70 %, камера сгорания h — 7 %, а
камера сгорания di — 23 % от общего объема камеры сгорания двигателя.
Теперь, подробно описав и определив природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы
заявляем, что то, что мы
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_285470.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=285470&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB285470A
[]
97 В Аль '
Дата принятия Конвенции (Германия): 19 февраля 1927 г. Дата применения (в Соединенном Королевстве): 25
ноября 1927 г. № 31817/27.
Завершено: 16 августа 1928 г.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Новый или усовершенствованный процесс производства искусственного камня.
Я, Курт Скренерель, 6 f 100, Берлинерштрассе, Берлин-Шарлоттенбург (ранее Штрелиц-Альт, Мекленбург),
Германия, гражданин Германской Республики, настоящим заявляю о характере данного изобретения и о том,
каким образом оно должно быть выполнено, что будет подробно описано и установлено в следующем
заявлении: Было предложено большое количество процессов для производства пористого искусственного
камня, но эти известные процессы либо неэкономичны, либо, как правило, не могут быть успешно применены,
за исключением случаев, когда материал не будет подвергаться ни обжигу, ни смыванию, ни другому
эрозионному воздействию.
Целью настоящего изобретения является создание процесса, позволяющего преодолеть эти трудности.
Характерной особенностью процесса является то, что в воде (которая, как она далее будет называться,
включает водные растворы солей), которая обязательно используется для получения твердого материала,
органический или неорганический гель, например, крахмал, суспендируется в более или менее
мелкодисперсном состоянии и в таком количестве, что свободная жидкость просто заполняет промежутки
между частицами геля. Эта гелевая суспензия получается путем предварительного образования геля
кипячением или химической обработкой в ограниченном количестве воды, а затем перемешивания
предварительно образованного геля с большим количеством воды. Конечно, обязательным условием
является то, что сам гель нерастворим в воде. Если же добавить материал, который поглощает воду, образуя
с ней связующее вещество, то последнее затвердевает в промежутках между частицами геля, образуя
губчатую пористую структуру. Эта структура может использоваться как в исходном, так и в необработанном
виде (например, в качестве абсорбирующей среды). в сушильных элементах или аккумуляторах для
электрического тока) или, если образование геля исключено, его можно использовать для любых других
целей, к которым применимы пористые массы. В результате использования геля жидкая смесь становится
настолько вязкой, что затвердевающий агент не опускается на дно, а для увеличения пористости также
возможно введение пузырьков воздуха обычным способом.
lЦена'1/-l ПРИМЕР.
В 12 г воды 2 г зернового крахмала доводят до гелеобразного состояния нагреванием или химической
обработкой, а затем перемешивают с 70 г добавленной воды. Поскольку растворение крахмала в воде не
происходит, жидкая смесь становится вязкой, так что прокаленный гипс, который затем добавляется к ней,
остается во взвешенном состоянии, и полученную жидкую массу можно разливать в формы. После
застывания прокаленного гипса масса перестает быть жидкой; степень твердости, конечно, зависит от
количества добавленного прокаленного гипса. Достаточно твердый продукт может быть получен, например,
добавлением 10 % прокаленного гипса (рассчитывается от общего количества смеси воды и крахмала).
Мне известно, что ранее был предложен метод изготовления стеновой плиты, который заключается в том,
чтобы сначала сварить углеводсодержащий материал, такой как крахмал, в воде до образования суспензии,
затем добавить к нему прокаленный гипс и тщательно перемешать, и, наконец, раскатать в нужную форму на
бумажной подложке. Однако в этом процессе крахмал добавляли ко всей воде до кипения.
Подробно описав и определив природу моего изобретения и способ его осуществления, я заявляю, что то, что
я 85
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_285471.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=285471&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
Соседние файлы в папке патенты