![](/user_photo/_userpic.png)
книги / Теория литейных процессов
..pdf(77= = ^)/ , где Кур - объем усадочной раковины), который связан с объемами
отливки К0 и прибыли Кп, а также с коэффициентом объемной усадки сплава е следующим соотношением:
V,v =(V,+Vn)s<Vnih |
( 11.99) |
где Кур = (К 0 + К „ ) е - объем усадочной раковины и пор в прибыли.
Сложность этого метода расчета прибылей заключается в корректировке Кп/К 0 в зависимости от полученного по номограмме допустимого значения ц и ТВГ. В связи с этим чаще используют готовые скорректированные и предло женные авторами расчеты в виде табличных соотношений основных парамет ров отливки и прибылей. Этим методом в отсутствии табличных соотношений пользуются в упрощенном виде с последующей общепринятой корректировкой ТВГ.
Последовательность расчета прибылей по методу П. Ф. Василевского без учета вышеизложенных положений сводится к следующему:
определяется R0(по чертежу);
определяется Лп, используя соотношения (11.98) и (11.99); определяется объем прибыли в зависимости от принятой геометриче
ской формы по расчетному значению Л„;
рассчитывается количество N устанавливаемых прибылей из условия получения плотной отливки по горизонтали,
N = Lo~ 2,k , |
(11.100) |
2г„+2/-, |
|
где гпи г\ - радиусы соответственно действия и нижнего основания прибыли, м; гк - краевой (торцевой) эффект, м; L0- размер (длина или ширина) отливки, м.
При N, незначительно превышающем 1, целесообразно предусматривать одну увеличенную в диаметре или удлиненную прибыль, если по ширине про ходит одна.
Проверяется возможность получения плотной отливки по вертикали из
условия |
|
г,в+Гк>Яо, |
(11.101) |
где гп<п - радиус действия прибыли по вертикали, /*п.в = |
(0,9-1,0) <50, м; |
гк - краевой эффект от нижней стенки отливки, м; Я0 - высота отливки, м.
Если условие (11.101) не выполняется, требуется предусмотреть доста точный уклон или технологическое пополнение.
Технологическим выходом годного при литье принято называть отноше ние массы отливки Мотл к массе металла, расходуемого на изготовление этой
отливки: |
|
ТВГ =- |
м атл |
( 11.102) |
Мою +Мп + Млс +М пт
где Мп - масса прибылей на отливке; Млх - масса литниковой системы, прихо дящаяся на одну отливку; Мпот - масса сливов, облоев, скрапа и безвозвратных потерь За счет угара при плавке.
Сумма, стоящая в знаменателе формулы (11.102), дает массу металлозавалки на одну отливку. Величина ТВГ зависит от рода сплава, типа, размеров и массы отливок, их сложности и др. Средний выход годного составляет: для чу гунного литья - 70-75 %; для стального литья - 58-65 %; для цветного литья - 45-65 %. Как показывает формула (11.102), ТВГ существенно зависит от расхо да металла на прибыли. Повышение его является важной техникоэкономической задачей.
Авторы работы В. И. Швецов и В. М. Александров предлагают рассчиты
вать приближенное значение ТВГ из соотношения |
|
= г а г , |
(11.103) |
Го + У'+Гу, 0 + * Х Г о -0 |
|
которое сравнивается с нормируемым для подобных отливок. При заниженных значениях ТВГ принимается решение об использовании какого-либо способа повышения эффективности работы прибылей (Б. Б. Гуляев, В. М. Александров).
Расчет прибылей по методу Й. Пржибыла применим для многих линей ных сплавов. Более надежные результаты он дает в случае образования концен трированных усадочных раковин. Объем прибыли Уш м3 находится по уравне
нию |
|
^ т г1 т рг£у- ^ ’ |
(,,Л 04) |
где Р - отношение объема прибыли к объему усадочной раковины (F„/K>p); е у - часть объемной усадки сплава, принимающая участие в формировании усадоч ной раковины; У0- объем питаемого узла, M J
Для определения Уп по данному уравнению необходимо выделить в от ливке узлы питания и рассчитать объем У0каждого из них. Величины еу и р для разных сплавов и способов литья приведены в табл. 11.3.
Для отливок из сталей и высокопрочного чугуна рекомендуется прини мать еу = 0,045, а у? в зависимости от вида прибыли:
р= 10-12 - давление в прибыли ниже атмосферного;
Р= 9-10 - давление в прибыли равно атмосферному;
Р= 8-9 - теплоизолированные прибыли;
Р= 6-7 - обогреваемые прибыли.
Из найденного объема Уп рассчитываются размеры прибыли. Предпола гается, что площадь основания прибыли равна площади питаемого узла. При этом отношение высоты прибыли Яц к ее диаметру Д п ориентировочно должно быть равно 1,7-2,0 для открытых прибылей; 1,25-1,50 - для закрытых прибы лей на отливках из стали и высокопрочного чугуна; 1,25-1,50 - на отливках из цветных сплавов. Для шаровых прибылей
НП= Д п = 1 ,2 4 ^ |
(11.105) |
Значения E V и /?
С плав |
П есчаная |
ву |
|
р |
В ид прибыли |
|
Кокиль |
П есчаная |
Кокиль |
||||
|
ф орм а |
|
форм а |
|
|
|
А лю м и ни евы е: |
|
|
|
|
Открытая цилиндри |
|
А К -10 |
0,045 |
0,045 |
4 - 5 |
5 - 6 |
ческая |
|
А К 9 (А Л 4 В ) |
0,043 |
0,043 |
4 - 5 |
5 - 6 |
Т о ж е |
|
А К 7 (А Л 9 В ) |
0,05 |
0,05 |
5 - 6 |
6 - 8 |
Открытая прямо |
|
|
|
|
|
|
угольная |
|
Л атунь |
|
|
|
|
Открытая цилиндри |
|
0,065 |
- |
5 |
- |
ческая и прямоуголь |
||
Л Ц 40С Л |
||||||
|
|
|
|
ная |
||
|
|
|
|
|
||
Л атунь |
0,061 |
- |
3 - 4 |
- |
Т о ж е |
|
Л Ц 16К 4Л |
||||||
|
|
|
|
|
||
Б ронзы оловян |
|
|
|
|
|
|
ны е и б езо - |
|
|
|
|
|
|
ловянны е типа |
0,08 |
- |
5 |
- |
Т о ж е |
|
Б р05Ц 6С 5, |
|
|
|
|
|
|
Б рА 9Ж ЗЛ |
|
|
|
|
|
Для прогнозирования эффективности работы прибылей рассчитывается /?п и приближенный ТВГпо (11.102) или (11.103).
При последовательном затвердевании отливки в тепловом центре или в тепловых узлах отливки формируется сосредоточенная усадочная раковина. При объемном затвердевании внутри двухфазной зоны формируется рассеянная пористость в результате отделения друг от друга последних порций затверде вающего расплава, который подвергается усадке.
Общий объем усадочной раковины можно выразить соотношением
У —у 4- у
где Vp - объем сосредоточенной усадочной раковины; К„ - объем рассеянной пористости.
Несмотря на разнообразие конкретных подходов, обобщенная сущность
методики расчета прибылей сводится к отысканию зависимости |
|
Уп = \ К г 0>гп, у м,тг ф), |
(11.106) |
где Vn - объем «предельной» прибыли; V0 - объем питаемого узла; Г0- геомет рические параметры, характеризующие конфигурацию питаемого узла; Гп - ха рактеристика выбранной конструкции прибыли; Ум - характеристика усадоч ных свойств металла; Тр - уровень требований к качеству отливки (например, плотность); Ф - факторы, описывающие относительную интенсивность охла ждения прибыли по сравнению с питаемым узлом (Л. И. Мамина).
Если классифицировать все формы узлов питания к двум простым конфи гурациям (типа плиты или типа бруска, цилиндра), то зависимости для расчета зон действия прибыли /пр, мм, и торцевого /т, мм, для узлов питания типа плиты составят
Зона действия прибыли может быть увеличена на 30-40 % при подводе металла из литниковой системы непосредственно под прибыль. Ввиду того, что на процессы затвердевания и питания отливок оказывают влияние многие фак торы, разработано и используется на практике множество различных методов расчета объема и геометрии прибылей для определенных типов отливок и спла вов. Существует ряд приближенных универсальных методов расчета, примени мых для обширной группы литейных сплавов. Один из таких методов - метод Р. Намюра - дает довольно точные параметры прибылей для сплавов с неболь шой двухфазной областью кристаллизации (углеродистые и легированные ста ли, высокопрочные чугуны и т. д.).
Объем прибыли, дм3, определяют из соотношения |
|
|
V |
4 - ^ г ) |
(11.107) |
____ |
1--£[•
Для расчета объема прибыли по методу Намюра необходимо, прежде все го, найти объем питаемого узла V0 и его эффективную суммарную площадь по верхности охлаждения SQ(за исключением поверхности контакта узла с прибы лью и со смежными частями отливки). Выбранный узел питания разбивают на элементарные объемы, поверхности, для которых рассчитывают суммарный объем, дм*\ и площадь поверхности узла, дм2:
K0 = IFi, |
(11.108) |
SQ= Z Sh |
(11.109) |
Тогда приведенный размер узла питания составит
( 11.110)
Влияние конфигурации прибыли учитывается через безразмерный крите рий - фактор формы прибыли со (табл. 11.5), который вычисляют для каждого класса геометрически подобранных прибылей по формуле со = Ни / Dn, где Du - диаметр основания прибыли; Ни - высота прибыли.
Расчет высоты прибылей по их объему
Ориентировочно можно принимать следующие значения со: для отливки стальной и из высокопрочного чугуна: прибыли открытые - 1,70-2,00; закрытые - 1,25-1,50;
для отливки из цветных металлов - 1,25-1,50.
Относительная эффективность охлаждения отдельных поверхностей и сопряжений питаемого узла по сравнению с плоской стенкой учитывается при расчете Vn через поправочный коэффициент
г |
|
|
|
|
|
V |
1 |
1+ |
|
1 + 4 |
|
|
|
А |
/ |
1 |
! |
/ |
н а ) |
|
|
где Но = 2Я, - суммарная протяженность отдельных ребер, кривых поверхностей в узле питания (табл. 11.6).
Величину п (фактор влияния свойств сплава и формы), которая необходима для расчета Я0, определяют из соотношения
п = Рж( ^ +СжЛТ) |
(11.112) |
РфСфТ’п |
|
где рме, ptp- удельные веса сплава и формы, кг/м3; Смс, Сф - теплоемкость сплава и формы, кДж/(кг К); W - теплота плавления металла, кДж/кг; АТ - перегрев сплава над ликвидусом, К (АТ = /зал - tn); Тп - температура на поверхности контакта отливка-форма (при литье в песчаные формы Т равна /с), К.
При расчете объема прибылей необходимо учитывать относительный объем усадочных раковин, возникающих в узле питания. Объем усадки еу зависит от свойств сплава, температуры и скорости заливки, размеров питаемого узла, типа формы и т. д. Существует множество расчетных методов определения объема усадочных раковин, их формы. Усадку можно учитывать по рекомендуемым значениям ev.
После расчета Vn определяют, исходя из размеров и конфигурации
питаемого узла, размеры выбранной прибыли (см. табл. 11.5). |
|
|
||||
При |
расчете |
прибылей универсальным |
методом |
для |
отливки |
|
(рис. 11.20, а) выделяют |
центральный узел |
питания |
(рис. |
11.20, о) |
||
(М. В. Пикунов). |
|
|
|
|
|
|
Для |
расчета К0 |
и 5 расчленяют узел питания на простейшие объемы |
||||
(рис. 11.21) и поверхности |
охлаждения (рис. 11.22), по формулам |
(11.108)- |
(11.110) рассчитывают суммарные У0, 50 и /?0, затем определяют поправочный коэффициент tfo(ll.lll).
Для этого вначале находят коэффициент свойств сплава и по (11.112) и по табл. 11.6 выбирают поверхности, ребра, узлы сопряжений, для которых
рассчитывают соответствующие Я, и их сумму Я0 (табл. 11.6) для неплоских поверхностей (рис. 11.23).
|
Г |
|
|
% |
4 |
|
a m |
|
|
“ Г |
|
П |
• |
4 W |
И |
||
|
- , 0 V1D г |
|
|
iWvo |
1 |
|
WOA |
|
Рис. 11.20. Отливка: а - общий вид; |
Рис. 11.21. Объемы отливки |
|
б -узел питания |
|
|
На следующем этапе выбирают тип прибыли, коэффициенты формы прибыли со и усадки еу .
4
1 №0.
Рис. 11.22. Поверхности охлаждения |
Рис. 11.23. Неплоские поверхности |
отливки |
охлаждения |
Рассчитывают объем прибыли Vu по формуле (11Л07), выбирают радиус г или площадь F нижнего основания прибыли в зависимости от конфигурации и размеров питаемого узла и определяют высоту прибыли Яп.
11.8.Организация процесса питания путем регулирования работы прибылей
Регулирование работы прибылей производится тепловым и механическим методами. Расход металла на прибыли в случае стали составляет от 15 (для слитков) до 100 % (для фасонных отливок) от массы литой заготовки. В то же время объем усадочной раковины, для ликвидации которой прибыли предназначены, не превосходит 4 %. Остальной металл требуется для поддержания источника питания в виде бассейна жидкого металла до конца затвердевания отливки. Любое сокращение скорости охлаждения металла в прибыли должно позволить соответственно уменьшить ее объем.
Теплоизоляционные прибыли. Они осуществляются путем засыпки зеркала жидкого металла теплоизолирующими порошками. В простейшем случае это сухой песок, в других случаях - малотеплопроводные смеси - отходы производства слюды, вермикулит и др. Такая засыпка уменьшает величину m до значений 0,6-0,8.
Еще больший эффект дает одновременное оформление боковой поверхности прибыли теплоизолирующим огнеупорным материалом. При литье в песчаные формы это достигается путем заключения прибыли в стаканы из пеношамота или другого материала. При литье в металлические формы прибыли всегда оформляют стержнями.
Еще более эффективным средством, чем теплоизоляция, является обогрев прибылей. Предложен ряд методов обогрева прибылей стальных отливок, в особенности слитков.
Метод засыпки экзотермическими смесями. Эти смеси используют для изготовления стаканов, оформляющих прибыли. Смеси разогреваются под действием протекания в них реакций с большим тепловым эффектом. Реакции начинаются под действием контакта с расплавленным металлом. Смеси включают следующие компоненты:
1)горючие - обычно алюминий в порошке;
2)окислитель - обычно окислы железа в виде руды или окалины или
азотнокислые соли; 3) замедлитель реакции, необходимый для того, чтобы реакция горения
продолжалась по возможности в течение всего периода затвердевания отливки; 4) связующую добавку, необходимую в том случае, если из смеси
изготовляется часть формы; она может также служить замедлителем реакции. Два типичных состава экзотермических смесей, применяемых на
стальных отливках, приведены в табл. 11.7.