книги / Теория литейных процессов
..pdfдый новый элемент расширяется (сжиматься он не может). Если он беспрепят ственно выкатывается в прибыль, значит, принцип направленного затвердева ния выполнен.
Рис. 11.15. Разделение отливки на узлы питания (а)
и метод выкатывания шарика (б)
Прибыли классифицируются по расположению относительно узла пита ния отливки, по способу формовки (рис. 11.16, а) и по конфигурации (рис. 11.16, б).
По расположению относительно узла питания прибыли делятся: на пря мые, или верхние У; отводные, или боковые 2; в том числе групповые, питаю щие несколько отливок 3. По способу формовки прибыли делятся: на открытые Уи закрытые 2. По конфигурации - на цилиндрические 4, плоские 5, сфериче ские б и фигурные 7.
11.7. Инженерные методы расчета усадочных раковин н прибылей
Расчеты усадочных раковин, приведенные в 11.3 и 11.4, не обладают не обходимой гибкостью для получения технологических решений.
Прибыли всегда являются простыми телами, чаще всего цилиндрической формы, с небольшим отношением высоты к диаметру. Это позволяет принять следующие положения для расчета усадочной раковины в отливке с прибылью:
1. При переходе сплава из жидкого состояния в твердое его объем уменьшается на величину а, определяемую по формуле (11.57);
2.Зональная пористость в отливке не учитывается;
3.Затвердевание отливки со всех ее поверхностей, в том числе с верхней, определяется законом квадратичного корня;
4.Образующая области усадочной раковины есть прямая линия. Положим, что отливка вместе с прибылью представляет собой простое
тело объемом V и радиусом R. Образующая область усадочной раковины в верхней части прибыли имеет форму конуса высотой z (рис. 11.17, а).
Рис. 11.17. Схемы к расчетам областей усадочных рако вин: а - отливка из чистого металла; б- отливка из сплава,
кристаллизующегося в широком интервале температур; в - отливка с прибылью
Уравнение для расчета области усадочной раковины в дифференциальной
форме можно написать следующим образом: |
|
Qdy = adV + Qwdv, |
(11.61) |
где у - текущая координата, которой соответствуют радиус зеркала жидкого металла /• и площадь этого зеркала Q \ T - время; w - скорость затвердевания ме талла сверху на расстоянии у от верхней поверхности.
Учитывая положение п. 4, уравнение (11.61) можно привести к алгебраи
ческому равенству |
|
Sz= aV+ StocpTo, |
(11.62) |
где S - площадь горизонтального сечения области усадочной раковины, сред няя для всей ее высоты z; ivcp - средняя скорость затвердевания сверху, при ближенно определяемая как скорость затвердевания на половине высоты облас ти усадочной раковины; г0 - общее время затвердевания тела; V -общий объем тела.
Левая часть равенства представляет собой полный объем области усадоч ной раковины, первый член правой части - объем усадочной раковины, второй - объем мостов.
Если затвердевание с боковой и нижней поверхностей отливки определя ется законом квадратичного корня с коэффициентом затвердевания К, то время затвердевания отливки будет
В случае отливки из сплава, кристаллизующегося в интервале темпера
тур, область усадочной раковины |
будет представлять |
собой не обыч |
||
ный, а усеченный конус с меньшим диаметром 2г (рис. 11.17, б). |
|
|||
Тогда время затвердевания на уровнеz |
2 |
|
||
|
|
|
|
|
|
II |
1 О? |
1) |
(11.74) |
а средняя площадь сечения |
1 |
К |
] |
|
|
|
|
|
|
п |
яК2 (л |
*> |
(11.75) |
|
S = ---- (1 + /7+ |
Г Г |
|||
где р =1+ п +п2 |
3 v |
|
|
|
|
|
|
|
|
Равенство для расчета глубины области усадочной раковины в цилиндри |
||||
ческом теле приобретает вид |
|
|
|
|
3aV |
|
aV |
\ 2 |
(11.76) |
2npR2 |
npR2 |
+ m2R2(\-n)2 |
||
|
|
|||
При /7 = 0 вновь получается равенство (11.73). Для расчета областей уса |
||||
дочных раковин в чугунных |
отливках |
величины а и п |
определяются |
по рис. 11.14; для открытых прибылей т = 1,3, для закрытых т = 1,1. Многочисленные расчеты размеров областей усадочных раковин в отлив
ках из стали, цветных сплавов, чугуна показали, что равенства (11.73) и (11.76) дают вполне удовлетворительную для проектирования технологических про цессов точность.
Полученные формулы являются решением прямой задачи и применимы к отливке с прибылью известных размеров. В действительности приходится ре шать обратную задачу - определять размеры прибыли по известным размерам отливки.
Определим размеры прибыли для отливки объема V0 диаметром 2R (рис. 11.17, в). Обозначим искомую высоту прибыли через h и площадь ее сече ния через F. Примем, что отношение глубины области усадочной раковины z к высоте прибыли h равно <т. Тогда
z = a h , |
(11.77) |
где а - коэффициент запаса, он должен быть меньше единицы.
Запас необходим для учета объема загрязненного металла, собирающего ся под усадочной раковиной, направлен на возможный небольшой недолив прибыли при заполнении формы и для компенсации неточностей расчета.
Объем прибыли |
|
Vn = hF. |
(11.78) |
Суммарные объем отливки и прибыли |
|
V= V0+ Vn. |
(11.79) |
Из равенств (11.77), (11.78) и (11.35) с учетом (11.79) получаем
В левой части равенства (11.86) стоит объем прибыли, деленный на объем отливки; в правой - произведение постоянных величин на безразмерный крите
рий |
= /у . Этот критерий характеризует через а - способность материала |
aV0 |
р |
отливки к усадке, через т - интенсивность охлаждения прибыли сверху и через R*IV —распределение массы отливки. Действительно, R представляет собой по ловину размера сечения наиболее массивной части отливки.
Если отливка представляет собой кубик, то R'/v = - . Чем больше будет
8
расчленена отливка на мелкие элементы, тем меньше будет и этот критерий, и требуемый объем прибыли.
Равенство (11.86) можно преобразовать к виду
J ____, „ Л - |
<11.871 |
- V 1- 3 ! |
|
Это значит, что отношение высоты прибыли к радиусу зависит от интен сивности ее охлаждения сверху и коэффициента запаса. В случае стального ли тья в песчаные формы можно принять: а = 0,035; а - 0,75; т = 2 (при открытой форме), п = 1 (при открытой).
Заменяя радиус прибыли ее диаметром и учитывая, что открытая прибыль будет несколько расширяться вверх, а закрытая - вниз, получим следующие со
отношения: |
|
для открытой прибыли — = 1,5-2,0; |
( 11.88) |
d n |
|
для закрытой прибыли — = 1,0-1,2. |
(11.89) |
d n |
|
Из выражения (11.82) для цилиндрической прибыли отношение ее объема к объему отливки
(11.90)
В выражении (11.81) заменим среднее сечение области усадочной рако вины S его величиной из выражения (11.71) применительно к случаю прибыли
в виде призмы квадратного сечения и учтем, что для такой прибыли |
|
||
Уп = 4АЛ2, |
|
|
(11.91) |
где R - половина стороны квадрата. |
|
|
|
Тогда отношение объема прибыли к объему отливки в случае прибыли |
|||
квадратного сечения после преобразований следующее: |
|
||
К |
1 - 3 - |
8гоД3 V |
(11.92) |
Уо |
а |
|
Сравнивая выражения (11.90) и (11.92), можно установить, что они раз личаются только значением одного сомножителя во втором члене суммы, стоящей под корнем. В первом случае - для прибыли круглого сечения - он ра вен 2л; во втором - для прибыли квадратного сечения - 8. Это значит, что если заменить призматическую прибыль на цилиндрическую, то может быть полу чена экономия до 25 % металла. Аналогичным путем можно показать, что пло ские прибыли еще менее выгодны, чем призматические.
Основными требованиями к размерам прибыли являются, во-первых, обеспечение объема, достаточного для компенсации усадочной раковины в ли той заготовке, во-вторых, обеспечение достаточной продолжительности ее за твердевания. Приведенные расчеты были направлены на удовлетворение пер вого требования.
Рассмотрим условия выполнения второго требования. В практике встре чаются следующие сочетания конфигураций отливки и прибыли:
1. Отливка имеет конфигурацию куба (или сферы), а прибыль является ее продолжением (рис. 11.18, а). Для обеспечения надежности питания в этом случае рекомендуется выбирать следующие соотношения прибыли и отливки:
(11.93)
где dn и do- диаметры окружностей, вписанных в сечения открытой прибыли и отливки.
Рис. 11.18. О п ределен и е сечений прибы лей
Для закрытой прибыли допускается соотношение диаметров d M = 0,96-1,0;
2. Отливка имеет конфигурацию цилиндра или призмы, расположенной вертикально, а прибыль является ее продолжением (рис. 11.18, б). Для этого случая рекомендуются те же соотношения, что и для предыдущего;
3. Отливка имеет форму горизонтально расположенной призмы (цилинд ра), прибыль - плоская (рис. 11.18, в). К этому же виду относится отливка типа
кольца. В отдельных случаях можно применять прибыли в форме призмы или цилиндра. В случае применения плоской прибыли ее ширину следует выбирать, руководствуясь соотношением (11.93). Соотношение длины прибыли /п к ее ширине dnрекомендуется следующее:
— > 2,5. |
(11.94) |
dn |
|
Если это требование не будет выполнено, то ускоренное охлаждение с торцевых поверхностей не даст возможности осуществлять питание до самого конца затвердевания отливки;
4.Отливка - вертикально расположенная плита, прибыль - плоская (рис. 11.18, г). Соотношения размеров прибыли и отливки должны удовлетво рять выражениям (11.93) и (11.94);
5.Отливка - горизонтально расположенная плита, прибыль - цилиндри ческая (рис. 11.18, д). Если исходить из приведенных толщин, соотношение се чений прибыли и отливки должно составлять 4:1. Однако опыты показывают, что в этом случае достаточно обеспечить соотношение
-^- = 3,0-3,5. (11.95)
В боковых прибылях затвердевание происходит не только с боковых и верхних поверхностей, но и снизу. Поэтому их высоту по сравнению с верти кальными прибылями необходимо увеличивать дополнительно еще на величи ну радиуса прибыли.
Таким образом, основным средством устранения усадочной раковины в отливках является прибыль. Прибыль представляет собой технологический элемент, в котором должна быть сосредоточена область усадочной раковины и который отделяется от отливки на стадии ее финишной обработки. Кроме со средоточений усадочной раковины, прибыль является средством ослабления развития зональной пористости и сборником загрязнений, всплывающих из жидкого металла в процессе затвердевания. Понятно, что прибыль должна за твердевать позднее отливки. Только при таком условии прибыль может ком пенсировать уменьшение объема расплава в отливке вследствие усадки. Это первое необходимое, но недостающее условие эффективности работы прибыли.
Вторым условием является направленность затвердевания, которая созда ется расположением отливки, местом установки прибыли, дифференцирован ным охлаждением и подводом питателей к отливке. Для дифференцированного охлаждения отливки используют смеси с различной теплоаккумулирующей способностью и холодильники (внутренние и наружные). Внутренние холо дильники представляют собой объемы сплава в виде прутков, сеток или других более сложных конструкций, которые устанавливаются в полости формы, соот ветствующей горячим узлам отливки, и предназначаются для снижения темпе ратуры и компенсации усадки сплава в указанных объемах. Наружные холо дильники - это в большинстве случаев металлические части формы, соответст
где р - |
плотность сплава, кг/м'; LKi>- удельная теплота кристаллизации, Дж/кг; |
|
р = |
Я |
о |
^КР |
- коэффициент теплопередачи в кокиле через краску, Дж/(м~ ч*К); ЯКР |
|
|
|
|
и 0к? - |
соответственно теплопроводность, Дж/(м*- ч-К) и толщина, м, краски. |
|
|
Следует отметить, что к последовательному затвердеванию склонны чис |
тые металлы и сплавы эвтектического состава, а также сплавы с узким интерва лом кристаллизации при высокой скорости охлаждения залитого в форму спла ва. Это частные случаи, которые встречаются на практике редко.
Большинство сплавов относится к многокомпонентным системам (всегда есть примеси) и в реальных условиях охлаждения в формах затвердевают сме шанно, т. е. объемно-последовательно с преимущественно объемным или с преимущественно последовательным затвердеванием. Чтобы прибыль затвер девала позднее отливки, должно соблюдаться условие Rn > RQ. Для сплавов, за ливаемых без перегрева, Rn/ R0 должно быть не менее 1,03;
3. Размеры прибылей обязательно рассчитывают с учетом двух противо положных требований:
прибыль должна включать достаточное количество металла, чтобы она затвердевала позднее отливки;
прибыль должна быть минимальной с целью экономии металла. Работа прибыли зависит от множества различных по природе факторов:
особенностей сплава, конфигурации отливки или горячих узлов, технологии получения формы, характера производства и т. д. Поэтому накопилось более 200 различных методов расчета прибылей, из которых чаще используются два:
метод П. Ф. Василевского для крупного стального литья; метод Й. Пржибыла.
Внастоящее время с успехом используют универсальный метод расчета прибылей на ЭВМ, в основу которого положены математические модели, по строенные по результатам изучения процессов взаимодействия элементарных объемов отливки (в том числе прибылей) при затвердевании: тепло- и массопереноса, фильтрации, кинетики внутреннего давления и т. д..
На кафедре «Литейное производство» Юж.-Урал. гос. ун-та (Челябинск) используются следующие программы для расчета прибылей: FEEDER.EXE, MODUL.EXE, FEEDER2.EXE.
Воснову расчета прибылей по методу П. Ф. Василевского положено со отношение приведенных толщин прибыли и отливки (горячего узла)
Д п / Л о = 1 , 1 U . |
( 1 1 . 9 8 ) |
Этот показатель контролирует соблюдение первого требования, предъяв ляемого к прибыли, - требование достаточности жидкого металла для компен сации усадки отливки.
Для соблюдения второго требования - минимизации расхода металла, ко торое в конечном счете выражается в технологическом выходе годного (ТВГ), введено понятие коэффициента полезного использования объема прибыли