![](/user_photo/_userpic.png)
книги / Теория вертолета. Кн. 1
.pdf412 |
fAaea 9 |
|
где ^zE d A = 0, |
^xE d A — xc ^ E d A и |
^ (x2 + sr2) EdA=** |
*=*k2 ^ E d A ( k p —взвешенный по модулю |
упругости радиус |
инерции относительно оси жесткости). Отсюда следует, что де формацию можно определить по формуле
вгг*= ег + (х —хс) (фг —0крф,) —Z(ф£ + 0крТг) +
+ ек$ ( * 2 + г2-* р ),
где ег определяется растягивающей силой.
Рис. 9.13. Моменты изгиба и кручения в сечении лопасти.
В теории упругой балки предполагается, что все напряжения изгиба, за исключением осевой составляющей агг = Еггг, пре небрежимо малы. Направление агг задано единичным вектором
дг1д-
е — |дт/дг I ’
где г — вектор, характеризующий положение сечения после де формации (рис. 9.13). Момент в сечении относительно оси жест кости от элементарной силы arrdA равен
dM= (*ixs + zkxs) X (orre) dA—
= [ —zlxs + xkxs + 8£p (x2+ z2) ]xs]PrrdA.
Суммарный же момент, составляющие которого, показанные на рис. 9.13, равны Мх, Мг и Мп получим путем интегрирования по сечению:
Mxlxs+ Mr}xs + Mxkxs= |
^ |
dtA, |
||
ИЛИ |
|
|
сечение |
|
J zarrdA, |
|
|
|
|
(МХ)ЕА=~ - |
(Мг)ЕА— |
$ xo„dA, |
||
|
сечение |
|
|
сеченне |
Mr = |
G/0* + \ |
(*2 + |
z1) S'arrdA. |
|
|
сеченне |
|
|
|
414 |
Глава 9 |
Это—-результат теории |
упругой балки, связывающий мо |
менты упругих сил и деформации лопасти. Для лопасти с нуле вым углом установки он сводится к известным зависимостям для изолированных изгиба и кручения:
Мх = E lu z о> АД = Е1хххо, |
Мг = (GI + k pT)2 |
в'е- |
|||
Записывая |
диаду жесткостей на |
изгиб |
в виде Е1 = £7**» -ф |
||
+ Е1ххкк, |
приходим |
к выражению М = |
EIи" для |
одного из |
|
гиба — элементарному |
обобщению |
случая |
нулевого |
угла уста |
новки. Векторная форма дает возможность значительно упро
стить анализ связанного |
изгиба в плоскостях взмаха и вращения. |
|
В упомянутой работе |
[Н.159] деформации изгиба |
определя |
лись в системе координат, связанной. с плоскостью |
вращения. |
Полученные в ней результаты |
можно вывести из представлен |
ных здесь путем подстановки и = т\я— ок л. При этом |
|
ц "= w"in— п"кл = (w" cos 0 + |
v" sin 0) i + (x" sin 0 — v" cos 0) k. |
Изгибающий момент в осях, связанных с плоскостью втулки, можно определить из соотношения М = Мх\л -f Мгкл, а выра жение для диады жесткостей на -изгиб записывается в виде
£ / = £ / „ » + £ 7 „ k k =
—(Е1гг cos2 0 + EIXX sin2 0) У л +
+(Е1гг sin2 0 + EIXXcos2 0) клкл +
+ (Е1ХХ — Е1гг) cos 0 sin 0 (Д к л + к Д л).
Дифференциальные уравнения в частных производных для совместных изгиба и кручения лопасти обычно получают из условий равновесия сил и моментов, действующих на элемент лопасти, лежащий между сечениями на радиусах г и г + dr, В системе координат, связанной с плоскостью вращения, рас смотрим перерезывающие силы, изгибающие моменты, растя гивающую силу и момент кручения, действующие в сечении лопасти (рис. 9.14). На элемент лопасти действуют также рас пределенные силы (составляющие рх, рг и рг) и моменты (со ставляющие qx, qz и qr). Выпишем условия равновесия сил и моментов, действующих на элемент лопасти:
|
|
+ Рх = о, |
Sx + рг = О, |
|
|
|
Т' |
рг = 0, Мх — Tw -f-S* + <7*= |
О, |
||
|
Мх -f-Tv — Sx -j- qz — 0, |
Mr -f- Sxw — Szv |
-f- qr = 0. |
||
Здесь |
w и v — деформации изгиба |
в указанной |
системе коор |
||
динат. |
Исключая |
перерезывающие |
силы, приведем уравнения |
Динамика несущего винта 1 |
415 |
к виду
Мх — (TW ')' - f q'x — Pz = О ,
Mz + { T v ) ' + qx + px = Q,
ГГ
M'r — w (j pxdr -f v jj pzdr + gy = О,
Г
где растягивающая сила равна Т = — ] Pr dr. Расчет на проч-
ность дает значения моментов в сечении Мх, Мг и Mr. Распре деленные силы и моменты определяются, исходя из инерцион-
г+аг
МГ*сШг
Рис. 9.14. Силы и моменты, действующие на элемент лопасти, заключенный между сечениями г и г + dr.
ных и аэродинамических нагрузок на лопасть. Чтобы вновь на писать уравнения совместного изгиба в плоскостях вращения и взмаха, определим следующие двумерные векторы:
М = |
Мх\я + Мгкл, u = wiK окл, |
Ч = |
ЯхК+ ЯгК> Р= РА»— РхК- |
Тогда условие равновесия для изгиба приобретает вид
M " - (7 u ')' + q ' - p = 0.
Напомним, что теория упругой балки дает М = EIи" (в от сутствие кручения), так что
(E Iu'T - (Ти'У + q' - р = О
и есть уравнение в частных производных для изгиба лопасти.
9.8.2. УРАВНЕНИЯ СОБСТВЕННЫХ КОЛЕБАНИЙ
Уравнение собственных колебаний для изгиба в двух пло скостях закрученной вращающейся лопасти получается из усло вий равновесия упругих, инерционных и центробежных изги бающих моментов. В предыдущем разделе было выведено
418 |
Г ла ва 9 |
|
R - e |
гивающая сила |
вычисляется по формуле Т = Q2 J (p + e)mrfp, |
|
о |
учитывающей второстепенное влияние е.
Для вычисления форм тонов и собственных, частот колеба ний вращающейся лопасти часто используют метод Хольцера — Миклестада. Можно использовать также метод Галеркина или метод конечных элементов.
9.8.3. СОБСТВЕННЫЕ ЧАСТОТЫ ИЗГИБНЫХ КОЛЕБАНИЙ
Для собственной частоты совместных изгибных колебаний вращающейся лопасти в плоскостях взмаха и вращения имеется выражение
V2 = X, + X2Q2,
где К\ и /С2 — коэффициенты Саутвелла, учитывающие жест кость конструкции лопасти и жесткость за счет центробежных сил соответственно
Приведенное выше выражение было получено в 1921 г. Саут-
веллом и Гоу [S.159] |
из энергетической формулы Рэлея. На |
|||||||||
|
|
рис. |
9.16 показано |
измене |
||||||
|
|
ние |
собственной |
частоты в |
||||||
|
|
зависимости от угловой |
ско |
|||||||
|
|
рости |
винта. Во |
избежание |
||||||
|
|
резонанса собственные |
час |
|||||||
|
|
тоты |
|
лопасти |
должны |
не |
||||
|
|
быть |
кратными |
частоте вра |
||||||
|
|
щения |
|
винта, |
поэтому |
на |
||||
|
|
график |
обычно |
наносят ли |
||||||
|
|
нии v = |
nQ и называют его |
|||||||
|
|
резонансной диаграммой ло |
||||||||
|
|
пасти. В пределе, |
при Q = |
|||||||
Рис. 9.16. Резонансная диаграмма лопа |
= |
0 , |
|
собственная |
частота |
|||||
сти. |
|
лопасти равна v2 = |
К\. Сле |
|||||||
|
|
довательно, для |
невращаю- |
|||||||
|
|
щейся |
лопасти |
частота, |
об |
|||||
условленная только собственной |
ее |
упругостью, |
равна V^u- |
|||||||
В предельйбм случае большого значения Q частота лопасти при |
||||||||||
ближается к значению |
(v/Q) 2 = К2- Следовательно, ^/Ж2 — бее- |
420 |
Г лава 9 |
vi = 0 , V2 = 2,24 и V3 = |
3,74. Для третьего и высших тонов кри |
визна достаточно велика, и собственная жесткость становится доминирующей в решении, начиная с V3 (или даже с V2 для движения в плоскости вращения).
Для шарнирных несущих винтов основными тонами яв ляются движения жесткой лопасти в шарнирах. Эти тоны не связаны между собой. Энергетическое соотношение дает хоро шую оценку собственных частот с использованием формы т} =
— (г — е) / (\ — е). Для второго и следующих тонов собственная жесткость играет все более важную роль, а крутка лопасти свя зывает изгиб в плоскости взмаха с изгибом в плоскости вра щения. Вообще говоря, крутка не должна сильно влиять на соб ственные частоты, если только она не связывает два тона, имею щие близкие частоты. Если точная форма первого упругого тона неизвестна, то хорошим приближением может служить rj =
= 4г2 — 3г.
Основные тоны бесшарнирной лопасти определяются упру гим изгибом у комля. Центробежные силы создают жесткость всегда в плоскости, проходящей через ось вала, главная же ось собственной жесткости определяется углом уставовки ло пасти. Только при нулевом угле установки свободные колеба ния изгиба лопасти в двух плоскостях не связаны между собой. Угол установки корневого сечения лопасти вводит существен ную взаимосвязь основных тонов изгиба. Для многих бесшарнирных винтов, особенно жестких в плоскости вращения, жест
кость от центробежных сил доминирует |
в маховом |
движении, |
а собственная жесткость — в движении |
в плоскости |
вращения. |
Даже небольшие углы установки (5—10°) сильно влияют на тоны. Нежесткие в плоскости вращения лопасти близки к лопа стям с настройкой по жесткости вблизи комля, что ослабляет связь, вызванную общим шагом. Центробежные силы домини руют в основных тонах взмаха и движения в плоскости враще ния для внешних частей лопасти. Следовательно, во внешних частях изгиб мал, а влияние крутки невелико по сравнению с влиянием угла установки комлевого сечения. Для высших тонов изгиба роль собственной жесткости сильно возрастает, и крутка в большей мере, чем угол установки у комля, влияет на форму тона.
9.8.4. ЛИТЕРАТУРА
Собственные колебания вращающейся лопасти рассматри
ваются в работах: |
[S.159. |
P.8 6 , К.20, |
Н.155, |
S.115, |
М.147, D.32, |
||
Y.12, Н.159, Т.34, |
В.146, |
1.5, |
1.6, |
С. 100, |
J.73, |
W.8 8 , |
L.93, |
W.2, P.6 6 , G.70, Y.20, Y.21, R.20, |
S.3, P.49, R.84, |
В.133, |
B.134.D.70, |
||||
J.39, J.40, К.13, Т.58, В.55, D.71, Н.105, W.75, К-38, |
L.28, |
М.166, |
|||||
МЛ67, D.72, G.81, М.34, W.90, С.15, G.42, W.38]. |
|
|