![](/user_photo/_userpic.png)
книги / Теория вертолета. Кн. 1
.pdf3 5 2 |
Глава 9 |
Поставим задачу определения собственных значений К при соот ветствующих граничных условиях в крайних точках х — а и
х= Ь ..
Рассмотрим два различных собственных значения Ад и Яг и соответствующие им собственные функции cpi и ср2. Используя дифференциальные уравнения, которым удовлетворяют эти функции, и интегрируя дважды по частям, получаем
ьь
(Я2 — Я]) ^ ф]Рф2 <^х |
(фг^ф1 ~ ф ^ф г) d x = |
аа
_Г <^Фг |
^ d2ф, __ |
|
^ d2фг ~| Iй |
L dx |
fifjc2 |
dx |
dx2 J |а' |
Правая часть равна нулю для граничных условий следующего класса:
^ s £ L = K,y и |
= |
или S - 0 . |
и Р - ^ — КзУ или Р = 0 (где |
Дь * 2 |
и /Сз— постоянные). При |
этих граничных условиях |
|
|
ь |
|
|
$ q>iR<f>2dx = |
0, |
|
а |
|
|
так что собственные решения ортогональны на интервале (а, Ь) |
||
с весовой функцией R. Для случая изгиба балки к указанному |
классу относятся следующие граничные условия: а) свободный
конец, для которого dPy/dx2 = |
d?y/dx3 = 0 и Р = 0; б) шарнир |
||||
на конце, для |
которого у = |
0 |
и ScPy/dx2 = Kdy/dx, |
где |
К — |
характеристика |
пружины в |
шарнире (Фу/dx2 = 0, |
если |
пру |
|
жины нет); в) |
жестко закрепленный конец, для которого у — 0 |
и dy/dx = 0 (что является пределом при /С-»-оо для пружины).
Для случая кручения стержня (S = 0) |
к указанному |
классу |
||
относятся следующие граничные условия: а) |
свободный |
конец, |
||
dy/dx = 0; б) |
закрепленный конец, у = |
0; в) |
конец с пружи |
|
ной, Pdy/dx = |
Ку, где К — характеристика пружины. |
|
Таким образом, для рассматриваемых случаев изгиба и кру чения граничные условия удовлетворяются, и задача Штурма — Лиувилля поставлена правильно при R и Р, противоположных по знаку S и Q. Отсюда следует, что собственные решения орто гональны, собственные значения % действительны и положи
тельны и что произвольная функция на |
интервале ( а ,Ь) |
может |
быть разложена в сходящийся ряд |
по собственным |
реше |
ниям. |
|
|
354 |
Глава 9 |
тС12г, направленная горизонтально, на плече z = гр; 3) аэроди намическая сила Fz на плече г. Здесь т — погонная масса ло пасти. Из условия равновесия моментов относительно ГШ имеем
|
( j r2m |
(р + Q2P) = J rFz dr. |
|
|
|
° |
|
|
R |
Разделив члены уравнения на момент инерции /л = |
^ rzmdr ло- |
|||
|
|
|
|
о |
пасти и использовав безразмерные величины, получим |
||||
|
|
1 |
1 |
|
|
&+ p~ i r 5 r77* dr= y \ rit-dr’ |
|
||
|
|
о |
о |
|
где |
у *= расЯ4/1л — массовая |
характеристика лопасти. Это и |
||
есть |
искомое уравнение |
движения. Центробежная |
«пружина» |
А э р о д и н а м и ч е с к а я с а л а
V
Центробежная
сила
Рис. 9.1. Маховое движение жесткой лопасти.
обусловливает собственную частоту v движения, равную 1 во
вращающейся системе координат. |
|
|
|
||
|
В случае относа ГШ отклонение элемента лопасти от пло |
||||
скости вращения |
равно z = pt), |
где |
р — степень |
свободы, а |
|
т) = |
(г — е)/ ( 1 — е) — форма изгиба (в — относ ГШ). Посколь |
||||
ку |
форма изгиба |
нормализована |
так, |
что г) — 1 на |
конце ло |
пасти, то р — угол, который образует линия, соединяющая центр втулки и конец лопасти, с плоскостью вращения. В этом слу
чае в |
сечении |
действуют следующие силы: 1) сила |
инерций |
||
mz = |
/ш)Р |
на |
плече (г — е); 2) центробежная |
сила |
т й 2г на |
плече |
z = |
riP; |
3) аэродинамическая сила Fz на |
плече |
(г — е). |
Если в ГШ имеется пружина, определяющая конструктивный угол конусности Рконстр, то условие равновесия моментов отно-
![](/html/65386/197/html_d4oOT3e9ib.krfY/htmlconvd-CtWMnS354x1.jpg)
356 |
Глава 9 |
так и бесшарнирной лопасти. В гл. 5 была рассмотрена дина мика бесшарнирного несущего винта с учетом первого тона изгибных колебаний; в настоящем анализе появляется возмож ность определения частоты и формы тона и дается строгий вы вод дифференциального уравнения движения. Уравнение дви жения получается из условия равновесия аэродинамических, инерционных и упругих моментов, действующих на часть ло пасти, внешнюю относительно сечения, расположенного на ра диусе г. Пусть z (г) — отклонение элемента лопасти от плоскости вращения. Выпишем силы, действующие в сечении лопасти на радиусе г, и плечи, на которых они создают моменты относи тельно сечения, расположенного на радиусе г: 1) сила инерции mz(p), плечо (р — г); 2 )^центробежная сила mQ2p, плечо z(p) —
— z (г); 3) аэродинамическая сила Fz, плечо (р — г). Момент, действующий в сечении на радиусе г, от сил, приложенных к внешней по отношению к сечению части лопасти, равен
*к
м (г) = $ [(Fz — tnz) (р — г) — mQ2p (z(p) — z (г))] dp.
Г
Из теории упругой балки имеем соотношение между изгибаю щим моментом и кривизной балки M(r) = EI(d2z/dr2), где Е — модуль упругости материала,/ — момент инерции сечения. Урав нение равновесия моментов записывается в виде
|
я |
EI -Ц - + |
J mQ2р [г (р) — г (г)] dp + |
|
Г |
R |
R |
+ ^ |
т* (Р — r) dp *= ^ Fz (р — г) dp. |
Г |
Г |
Двукратное его дифференцирование по радиусу дает следую щее дифференциальное уравнение в частных производных для изгиба лопасти в плоскости взмаха;
- i []■"*Г<>Р§ ] + m i - F r
Рассмотрим граничные условия. Конец лопасти свободен, на
нем |
момент |
и перерезывающая сила равны нулю, так |
что при |
||
г = |
R имеем |
cPz/dr2 = d3z/dr3 = 0. В комлевой части |
шарнир |
||
ной лопасти |
равны нулю перемещение и момент, так |
что z = |
|||
= d2z/dr2 — 0 при |
г = е. В комлевой части бесшарнирной |
ло- |
|||
цасти равны |
нулю |
перемещение и угол поворота, так |
что |
при. |
Динамика несущего винта I |
357 |
г = е (очень жесткая втулка) z — dz/dr = |
0. Общим случаем |
является наличие в ГШ пружины с характеристикой /Ср, так что для r — е имеем El (d2z/dr2) = K$(dz/dr). Таким образом, шарнирная и бесшарнирная лопасти представляют частные слу чаи /(р = 0 и /Ср = оо соответственно.
Дифференциальное уравнение движения лопасти в частных производных решается методом разделения переменных, при водящим к системе обыкновенных дифференциальных уравнений (аргумент — время) для ряда степеней свободы, подобных урав нению махового движения жесткой лопасти. Таким образом, отклонение z(r,t) элемента лопасти от плоскости вращения мо жет быть представлено в виде разложения деформации изгиба по собственным формам. Каждое уравнение движения соответ ствует своему тону собственных колебаний. Сначала необходимо найти подходящие собственные формы для вращающихся ло пастей. Когда формы выбраны таким образом, что реакция ло пасти на возмущение хорошо описывается несколькими пер выми тонами, задачи динамики несущего винта могут быть ре шены с использованием минимального количества степеней свободы. -
Рассмотрим свободные колебания вращающейся лопасти с частотой v. Тогда в однородном дифференциальном уравнении в частных производных, описывающих изгиб лопасти в отсут
ствие аэродинамических |
сил (/7г = 0), можно |
принять |
z = |
= rj (r)eM, где г} — форма |
изгиба. В результате |
получим |
|
|
wQap r f p - ^ ] - v*mr, = 0 |
|
|
с указанными выше граничными условиями. Это уравнение |
(по |
скольку в нем опущены аэродинамические силы) описывает 'колебания лопасти в вакууме под действием только упругих и инерционных моментов. Решением данного уравнения с гра ничными условиями являются собственные частоты v и формы
>}(/•) колебаний. |
Согласно |
разд. 9.1, |
это — задача |
Штурма — |
||
Лиувилля, для |
которой существует |
ряд |
собственных |
решений |
||
г]к (г) и соответствующих |
собственных значений |
v|. |
Формы |
|||
|
|
|
R |
|
|
|
собственных колебаний ортогональны: ^ |
dr = |
0, |
где m — |
|||
весовая функция, i ф k. |
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Разложение произвольной функции от г (каковой является |
||||||
фактическая деформация изгиба лопасти) |
по собственным фор |
мам является сходящимся рядом. Уравнение колебаний ли нейно, так что решения определяются с точностью до постоян- ,'ного множителя, поэтому собственные формы нормализуют,
358 |
Глава 9 |
|
приравнивая |
единице отклонение конца |
лопасти, т. е. т| (1) = 1 |
[или т)(#) = |
/?]. Собственные частоты |
нумеруют в порядке |
уменьшения амплитуды, так что основной тон имеет низшую частоту viМожно показать, что если тоны пронумерованы в таком порядке, то форма А-го тона включает в себя А — 1 форм,
для которых |
rj(/-)= 0 [не считая корня, где всегда ц(0) = 0]. |
|
Разложим |
деформацию |
изгиба г по собственным формам: |
|
|
оо |
|
г (Г, о = |
2 Цк (Г) qk (О- |
|
|
ft-i |
Функции qk(t) можно назвать степенями свободы движения изгиба. Если формы нормализованы, то qk представляет собой угол между линией, проведенной из центра втулки к концу А-й формы, и плоскостью вращения. Ввиду ортогональности соб ственных форм для qk может быть получена простая система уравнений. Подставим разложение для z в дифференциальное уравнение изгиба в частных производных:
(£ /% ;)"- [ j mQ2pdprift]}Як + Е тЦкЯк = Fz
Если собственная форма т\к удовлетворяет дифференциальному уравнению, то член в скобках равен v\mnft, откуда имеем
|
|
оо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е |
т н (Як + ЯЯк) = |
Fz. |
|
|
|||
|
|
к- 1 |
|
|
|
|
|
|
|
Применим |
далее |
к этому |
уравнению |
операцию |
f ( . . . )r\kdr. |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
О |
|
Определим I |
^ ц2кт dr |
как |
обобщенную массу |
А-го |
тона. |
||||
|
R |
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Поскольку |
^r)ftT)im dr = |
0 при |
1 ф к , |
уравнение изгиба |
прини- |
||||
мает вид |
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1ч (Як + ^ Ш = \ |
*\kFzdr. |
|
|
||||
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
Использование собственных форм колебаний вращающейся ло пасти позволяет выразить члены от упругих и центробежных сил через собственную частоту vk, а поскольку эти формы орто гональны, получаем, что дифференциальное уравнение для А-го тона не связано с другими тонами (кроме как через аэродина мическую силу). Поделив на /л и введя безразмерные величины,
Динамика несущего винта I |
359 |
получим
|
1 |
|
fq k (qk + vbfk) = y ^ ч ь - ^ r d r , |
|
о |
где I*qk = Iqjln- |
Это и есть дифференциальное уравнение упру |
гих изгибных колебаний лопасти по k-му тону. |
|
Дальнейшим |
результатом использования теории Штурма — |
Лиувилля является получение собственных частот по формуле Рэлея:
К |
(*)]2 + |
v 2 |
К |
|
^ tf m d r |
|
о |
(безразмерная частота получается делением на Q2). Это соот ношение может быть истолковано как уравнение энергетиче
ского баланса: v2 ^ r f m d r — максимальная кинетическая энер
гия колеблющейся лопасти, ^EIr\"2d r — максимальная потен
циальная энергия изгиба, /Ср['П, (е)]2 — потенциальная энергия
пружины в ГШ и ^ mQ2p dpr\'2— потенциальная энергия цен
тробежных сил. Отметим, что приведенная выше формула Рэ лея может быть записана в виде v2 = /Ci -+- КъО? (формула Саутвелла). Коэффициенты Саутвелла Ki и Кг, представляющие жесткость, создаваемую соответственно упругими и центробеж ными силами, суть константы, включающие интегралы от соб ственной формы колебаний. Последняя, вообще говоря, несколь ко зависит от угловой скорости вращения винта £2, но формула Саутвелла дает основную зависимость изгибных собственных частот лопасти от й (более подробное обсуждение приведено в разд. 9.8.3). Указанное энергетическое соотношение дает точ ное значение частоты при точной форме колебаний, которая может быть получена из решения характеристического уравне ния. Оно может быть также использовано для получения оце нок собственных частот с применением приближенных выраже ний для собственных форм.
Основным тоном махового движения называют решение ха рактеристического уравнения, имеющее наинизшую частоту. Для шарнирного несущего винта без относа ГШ и без пружин, как легко показать, выражение т) = г удовлетворяет характе ристическому уравнению при собственной частоте, равной v = 1;
360 Глава 9
из уравнения также имеем |
|
|
|
|
|
|
||
|
1 |
1 |
^ pm ^ dr dp |
|
|
|||
|
^ |
^ тр dp dr |
|
|
||||
о |
O r |
|
|
1 |
|
|
|
|
v = |
---------- Г |
|
|
|
|
|
||
|
|
sr2m dr |
|
\r2m dr |
|
|
|
|
Таким образом, получено уравнение махового движения жест |
||||||||
кой лопасти. При относе ГШ и наличии пружины |
форма т) = |
|||||||
= (г — е )/(1 — е) |
дает то же уравнение движения |
и собствен |
||||||
ную частоту: |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
^ ^ тр dp dr |
|
|
|
|
|
|
||
(1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
^ r\2mdr |
/0Й2 (1 —ef |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
^mp(p —е) dp |
|
|
Ч |
|
|
|
|
|
|
1 |
' + |
■ |
в)* |
|
|
|
|
|
т |
/р£р (1 - |
|
|
|||
|
(1 — е)2\ rfmdr |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ цт dr |
|
ч |
|
|
|
|
|
е |
е |
|
|
|
|
|
|
|
1 - |
в |
‘ |
^ |
е)2 ( 1 - |
|
|
|
|
|
\ |
г\2mdr |
|
|
как в разд. 9.2.1. Дополнительный |
множитель (1 — е) |
при чле |
||||||
не, описывающем пружину, появляется ввиду различия в опре |
||||||||
делений характеристики пружины |
|
Заметим, что уравнение |
||||||
формы не удовлетворяется при т] = |
(г — е)/ (1 — е) , но роль из |
гиба в основном тоне шарнирной лопасти крайне мала. Лопасть бесшарнирного винта должна изгибаться у комля, так как вид закрепления требует нулевого наклона, однако жесткость, об условленная центробежными силами, определяет основной тон даже для бесшарнирной лопасти, на что указывает тот факт, что собственная частота лишь ненамного превышает частоту оборотов (обычно v = 1,1 -г 1,2). Форма тона бесшарнирной ло пасти, не считая участка, близкого к комлю, незначительно от личается от формы тона шарнирной лопасти. Определяющим
.фактором в изгибных колебаниях является собственная частота,
Динамика несущего винта / |
361 |
а не форма тона. Даже небольшое превышение собственной час тоты над частотой оборотов в случае бесшарнирного винта сильно влияет на нагрузки у комля лопасти и на характери стики винта в целом.
Второй тон изгибных колебаний обычно имеет собственную частоту, в 2,6 ~ 2,8 раза превышающую частоту оборотов. По мере увеличения номера тона увеличиваются число узлов и кри визна формы. Высшие гармоники, таким образом, важны с точ ки зрения нагрузок на лопасть и их вычисления. Для шарнир ной лопасти второй тон махового движения часто называют первым тоном изгибных колебаний, поскольку основной тон ма хового движения не связан с упругими деформациями. Для формы второго тона изгибных колебаний шарнирной лопасти можно использовать приближение т] = 4г2 — Зг, если нет более точных данных. Оно ортогонально первому тону ц = г, однако не удовлетворяет граничным условиям нулевых моментов на конце и у комля лопасти. Можно предложить также выражение Т1 = г —(n/3)sin пг, удовлетворяющее всем условиям, кроме ну левой перерезывающей силы на конце лопасти. Эти приближен ные формулы полезны при оценке инерционных и аэродинами ческих коэффициентов в процессе анализа динамики несущего винта и особенно при оценке собственной частоты второго тона с помощью энергетического соотношения.
Польза разложения движения лопасти по собственным фор мам определяется тем, насколько малым количеством гармоник можно ограничиться при решении большинства задач динамики винта. Частотный состав сил, действующих на лопасть, хорошо определяет число тонов, подлежащих учету. Во многих слу чаях основной тон достаточно хорошо представляет движение как шарнирной, так и бесшарнирной лопасти. Задачи определе ния переменных нагрузок на несущем винте или вибраций вертолета требуют учета 3—5 тонов изгибных колебаний ло пасти.
9.2.3. НЕВРАЩАЮЩАЯСЯ СИСТЕМА КООРДИНАТ
Параметры движения и уравнения движения в невращающейся системе координат получаются путем применения фурьепреобразования координат (разд. 8.4). Уравнения движения лопасти в плоскости взмаха выведены для каждой лопасти N-лопастного несущего винта во вращающейся системе коорди нат. При фурье-преобразовании координат вводится N степеней
свободы (ро, Pic, Ри, • • •, ряс, ряс, рлг/г) Для описания движения несущего винта в невращающейся системе координат. Соот ветствующие /V уравнений движения получаются путем приме нения к уравнениям во вращающейся системе координат