книги из ГПНТБ / Динамика полета и конструкция крылатых летательных аппаратов

значениях cyj коэффициент момента тгк, независимо от величи­

представлена на фиг. 8.7.

При решении практических задач очень часто возникает не­ обходимость в определении коэффициента момента mZK в зави­ симости от коэффициента подъемной силы су.

Для перехода от коэффициентов cVi и сХх к су и сх следует воспользоваться известными соотношениями (6.5) и (5.9). Тогда,

130

На фиг 8.8 приведены моментные характеРистики_для треуголь­ ного крыла, имеющего X=0,75, с=0,03, х=79°30', х„ — л у = —0,1

ливым. Поэтому для указанной комбинации при определении продольного статического момента можно воспользоваться соот­ ношением

— относительное фокусное расстояние комбинации,

сх — коэффициент тангенциальной силы комбинации.

Еще раз отметим, что наиболее достоверным методом опре­ деления величины m'z , х Р и с'х является непосредственный аэро­

динамический эксперимент (натурный или трубный). Однако при отсутствии таких материалов с известной степенью точности эти величины могут быть оценены теоретическим путем. В этом случае методика определения этих величин сводится к следую­ щему.

Ясно, что коэффициенты П1Л , x'F и с'х могут рассматривать­

ся как сумма соответствующих коэффициентов крыла и измене­ ния этих коэффициентов, обусловленных фюзеляжем (корпусом) и мотогондолами с учетом их взаимного влияния. Следова­ тельно,

где Дт2фй, Дт2мЛ, ДmZf,.„0— изменения коэффициента момента тг0, обусловленные фюзеляжем, мотогондоламн и их взаимным влиянием соответственно,

АХрф, &Хрмг, Дл:Рал — изменение отнбсительного фокусного расстояния крыла, вызванное фюзе­ ляжем, мотогондолами и их взаимным влиянием соответственно,

Ac.VjjS, Ac.v л,,, Дс.Г[,.л — приросты коэффициента тангенциаль­

ной силы, обусловленные фюзеля­ жем, мотогондолами и их взаимным влиянием (включая и крыло) соответ- / ственно.

Таким образом, решение задачи по определению т'г0, x'F и сг

деления кхРф необходимо отыскать точку приложения равнодей­

132

Поскольку при изменении угла атаки как аф, так и а меня­ ются на одинаковую величину, то приращения сил ДУ1 и ДУ^,

обусловленные изменением угла атаки, могут быть представле­ ны в следующем виде:

AY!ф- ■Асу1ф ~2~ SФ= с1фАа

где с*ф— частная производная коэффициента нормальной силы

фюзеляжа по углу атаки, отнесенная к площади Бф, $Ф — площадь прямоугольника, описанного около фюзеляжа

при виде его в плане.

Фиг. 8.10

Тогда, разделив обе. части равенства (8.9) на Ьа и произведя элементарные преобразования, имеем

Следует указать, что при выполнении оценочных расчетов в фор-

£

муле (8.10) величиной с*ф можно пренебречь, так как обыч-

но суФ ^ ^ су-

Теперь определим величину Дтгф0. Вначале предположим, что фюзеляж является симметричным телом вращения и нулет вой момент изолированного фюзеляжа т(Р>—0. Даже в этом

случае комбинация крыла и фюзеляжа создает некоторый нуле-

pl/*

вой момент АМгф0=Атгф0^ — Sba, причиной чего является нали­

133

никла отрицательная нормальная сила, равная несколько умень­ шившейся (вследствие уменьшения угла атаки) нормальной силе

• х у;

Фиг. 8.12

фюзеляжа (фиг. 8.13). Из фиг. 8.13 видно, что при \У1ф\ = \Уи \ на комбинацию действует момент ДМ2ф0, создаваемый парой сил.

Величина этого момента найдется как произведение плеча kF—кф и силы У1ф, т. е.

134

Очевидно, что

Тогда, подставляя выражение У10 и разделив обе части равен-

Р

Для определения Ах Рмг и A/n.^i0 следует пользоваться форму­ лами (8.10) и (8.12), полагая мотогондолу фюзеляжем малого размера. Что касается величин ^ x Fia. и АтхввЛ, то для их оцен­

ки следует пользоваться экспериментальными материалами, имею­ щимися в специальных источниках. Что касается величин Acx^ ,

Асх^,г и Асду,,,, то методы их оценки изложены выше (см. § 7.2). Таким образом, при оценке коэффициента продольного стати­

установок (двигателей) относительно центра тяжести КЛА имеет

движения обусловлена импульсом силы, то на входе в двигатель

' Т

Фиг. 8.15

Что касается составляющей тяги Р х , параллельной САХ, то она найдется из очевидного соотношения'

так как

cos (a + <р<})~ 1 .

Таким образом, пользуясь фиг. 8.14, фиг. 8.15 и учитывая соотношения (8.14) и (8.15) для момента, создаваемого силовой установкой относительно оси Ozx, можно записать

По аналогии с аэродинамическим моментом, вводя понятие коэффициента момента от тяги, т. е. полагая

M zp = mzp p V 2Sba ,

136

нии САХ (фиг. 8.16). Тогда, пользуясь фиг. 8.16, для момента горизонтального оперения можно записать

где Ьг.о — плечо горизонтального оперения, определяемое как расстояние от фокуса горизонтального оперения до центра тяжести КЛА (практически в качестве L:.0 может быть принято расстояние от центра тяжести КЛА до оси шарниров руля вы­ соты), у г.о—расстояние от Рг.а до направления САХ.

Как известно,

138