книги из ГПНТБ / Симвулиди И.А. Расчет инженерных конструкций на упругом основании учеб. пособие для студентов строит. специальностей вузов
.pdfPî-o.4 = Ю.6085 — 0,07992 + 0,01098 — 0,003008] g = 0,5365g;
^ = 0 . 6 |
= [0,6085 + 0,07992 + 0,01098 + 0,003008] q = 0,7024g; |
||
P £ = 0 , 8 |
= [0,6085 + 0,2398 + 0,0988 + 0,0812] g = 1,0283 g; |
||
|
p£_i = [0,6085 +0,3996 + 0,2745 + 0,3760] g = 1,6586 g. |
||
4. |
Определяем |
поперечные силы. Подставляем значения а0, аІУ. |
|
аг и а3 в формулу |
(11-24): |
||
Q = [—0,1019 + 0,6085g — Грн g (g — 0,3) + 0,3996 (g — 0,5)2 + |
|||
|
|
+ |
0,366 (g - 0,5)3 + 0,752 (g - 0,5)4] gL. |
Величины поперечных сил при различных значениях g равны: |
|||
|
|
|
< 2 е - о = 0 ; |
Q e = 0 , 2 |
= (— 0,1019 + 0,1217 + 0,035964 — 0,009882 + 0,0060912) gL = |
||
|
|
|
= 0,0519 gL; |
Q e _ o |
> 3 = (—0,1019 +0,1825 + 0,015984 — 0,002928 +0,001203) gL = |
||
|
|
|
= 0,0949gL; |
Qe=o,5 = 0;
Q£=o.6 = (— 0,1019 + 0,3651 — 0,300 + 0,003996 + 0,000366 +
+ |
0,0000752) gL - — 0,0325 gL; |
Q E = 0 , 8 = (—0,1019 + 0,4868 — 0,500 + 0,03596 + 0,00988 + |
|
+ |
0,00609) gL = — 0,0632 gL; |
|
Qe_i = 0 . |
5. Определяем изгибающие моменты. Формула (11-25) после под
становки в нее найденных |
значений а0, аи а2 |
и а3 принимает вид: |
||
M = [0,0156 — 0,1019g + 0,3042g2 |
— |
(g — 0,3)2 + |
|
|
+ 0,1332 (g — 0,5)3 + 0,0915 (g — 0,5)4 |
+ 0,1504 (g — 0,5)5 ] gL2 . |
|||
Величины изгибающих |
моментов при различных значениях g |
|||
равны: |
|
|
|
|
|
М 5 = 0 = 0; |
|
|
|
Mç= o,2 = (0,0156 — 0,1019 • 0,2 + 0,3042 • 0,04 — 0,1332 • 0,33 |
+ |
|||
+ 0,0915 • 0,3* — 0,1504 • 0,35) gL2 = 0,0045gL2; |
|
|||
Afç.o.4 = (0,0156 — 0,1019 - 0,4 + 0,3042 • 0,16 — 0,1332 . 0,001 |
+ |
|||
30
+ 0,0915 • 0,0001—0,1504 • 0,00001) qL2 = 0,0134?L2;
Ma =o,5 = ^0,0156 — 0,1019 - 0,505 + 0,3042 . 0.5052 —
L .0.2052 + 0,1332 • 0.0053 + 0,0915 . 0.0054 + 0,1504 • 0,005 6 ^L»=
= 0,021?L2;
Ma =o,6 = (0,0156 — 0,1019.0,6 + 0,3042 • 0,36 — 0,045 +
+ 0,1332 - 0,001 + 0,0915 • 0,0001 + 0,1504 • 0,00001) qlS = 0,01912gL2;
M a = 0 |
, 8 = |
(0,0156 — 0,1019 • 0,8 + 0,3042 • 0,64 |
L |
• 0,25 |
+ |
|
+ |
0,1332 |
• 0,33 + 0,0915 • 0,34 + 0,1504 - О . З ^ І 2 |
= 0,0081gL2; |
|||
M £ |
= I |
= (0,0156 — 0,1019 + 0,3042 — 0,2450 + ^ |
^ |
+ ^ ^ |
+ |
|
|
|
\ |
8 |
|
16 |
|
32 /
Эпюры реактивных давлений p, поперечных сил Q и изгибающих моментов M построены на рис. 11-5.
Для облегчения пользования расчетными формулами ниже приве дены соответствующие таблицы. Пользуясь принципом независимости действия сил, посредством этих таблиц можно рассчитать балку, ле жащую на упругом основании и нагруженную любыми силами (рас пределенными нагрузками, сосредоточенными силами и изгибающими моментами).
§ 4. ТАБЛИЦЫ ДЛЯ РАСЧЕТА БАЛКИ, НАГРУЖЕННОЙ РАВНОМЕРНО РАСПРЕДЕЛЕННОЙ НАГРУЗКОЙ q, РАСПОЛОЖЕННОЙ
НА ПРАВОМ ЕЕ КОНЦЕ |
(РИС. ІІ-В) |
|
Для составления расчетных |
таблиц |
воспользуемся формулами |
(ІІ-23) — (ІІ-25). Подставляя значения |
W, В а N из формул (11-26) |
|
—(11-28) в формулы (11-23), после преобразования получаем параметры:
А —— |
г _ : : : : : : : |
|
У
Рис. ІІ-6
31
13440 + 2 9 а
|
|
|
|
13440 + 29а |
|
- 1 \ Xq = a0q; |
|
|
(ІІ-29) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
( (5188 + 63а) ( 1 - р н ) |
+ 13440а140а ГГ--^ Г |
(1 - ß H ) » — ( 1 - рн )« - |
||||||||||
а , = |
3 |
|
|
1 |
|
120 |
' |
г н / |
96 |
|
|
|
||
|
|
13440 + 29а |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
1 |
тЛ,=<>,5, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
ц 1 ? |
" " " ( P . 6 - P . ) « ] 1 |
_ |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
13440 + 29а |
- — 1 |
<7 = |
|
|
|
(П-30) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
р „ ( 1 - р н ) ( 1 2 8 0 - а ) - 8 гЦн ° ' 5 ( 0 , 5 - р н ) - - і - ( l - ß H ) 2 ] а |
||||||||||||
fll |
= |
3 |
|
L- |
|
|
|
|
|
|
— [ q = |
|
||
1 |
l |
|
|
|
2048 + а |
|
|
J 4 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
= ätq; |
|
|
|
|
|
(11-31) |
||
|
[ |
ßH (1 - Ph) (384 + а) + 4 [ rß |
0 H = 0 '5 (0,5 - |
p„) - 4" (1 - |
ßH)2l |
« | |
||||||||
a3 |
= |
10 |
|
ь |
|
|
|
|
|
—\q = |
|
|
||
3 |
l |
|
|
|
|
2048 + а |
|
|
J ^ |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
= |
ö,7, |
|
|
|
|
|
(11-32) |
|
где ßH = — = ß и а0 , а4 , а 2 |
и а3*— безразмерные |
величины, |
вклю- |
|||||||||||
|
|
L |
|
|
|
|
|
ченные в фигурные |
скобки. |
|||||
|
Подставляя значения а0, ах, аг |
и а3 в формулы (11-16), (11-24) и |
||||||||||||
(11-25), |
получаем |
<-«..„* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
реактивные давления на балку со стороны грунта: |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
р = [â0 + 2а, (g - 0,5) + 4а2 |
(g - |
0,5)2 + |
|
|
|
||||||
где |
|
+ |
8ä3 (g - |
0,5)3 ] q = pq ТІм\ |
|
|
|
(11-33) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
* |
|
L |
|
|
|
|
|
|
И |
|
|
|
|
|
|
|
_ |
|
|
|
|
|
|
|
p = [a0 + 2at (g - |
0,5) + |
4a2 |
(g - 0,5)2 + |
8a3 |
(g - |
0,5)3 ]. |
(11-34) |
||||||
|
Поперечные силы (в T): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Q = |
(2g - |
1) - ( |
I |
0 a |
|
4 + 3a3 |
) + ± ( 1 - |
ß H ) 2 |
|
||||
|
|
+ |
â, (g - 0,5) + A a2 (g - |
0,5)3 + 2â3 |
(g - |
0,5)4 |
_ |
|
||||||
|
|
|
|
О |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
32
|
|
|
|
(11-35) |
Изгибающие |
моменты (в Т-м): |
|
|
|
м = |
- т і г ( і 0 а і - 5 а 2 |
+ 3а3 ) + |
а 0 (5-1)- |
|
|
240 |
|
|
|
- l _ ( l 0 a 1 + 3 f l , ) + - i - ( l - ß B ) » |
О |
|
||
|
|
|
|
|
|
t - ^ (g - 0,5)* + - f i ( E - 0 , 5 ) » - |
|
||
|
о |
о |
|
|
|
г" Гр„ (£ |
ß n ) 2 l о ! 2 = |
MqL2. |
(II-36) |
Безразмерные величины Q и М, включенные в фигурные скобки формул (11-35) и (11-36), получены для балки шириной 1 м. Для балки шириной Ь необходимо правые части этих формул умножить на Ь, тогда
Q = QqbL; |
(11-37) |
M = M <7&L2 |
(11-38) |
Для р, Q и M составлены табл. I I - 1 , 11-2, |
ІІ-З. Пользуясь этими |
таблицами и формулами (11-33), (11-37) и (11-38), можно определить значения величин р, С и M для любой ширины балки.
Ординаты реактивных |
давлений |
|
|
,д=іо т/м2 |
|||||
р по длине балки, соответствующие |
|
|
|||||||
фактическим значениям |
|
нагрузки |
|
|
|
||||
q, получаются |
путем |
умножения |
|
|
3way fi |
||||
значений р из |
табл. |
II-1 на q |
со- |
У\ |
|
||||
гласно расчетной формуле (11-33). |
^ g» |
^tf>g - s S?s ^SSi &g ^ |
|||||||
Ординаты |
поперечных |
сил Q |
|
**• |
5 0 "~ * sr g. & |
||||
по длине балки, |
соответствующие |
|
|
|
|||||
фактическим значениям |
|
нагрузки |
|
|
|
||||
q, получаются |
путем |
умножения |
|
|
|
||||
значений Q из табл. 11-2 на qbL со |
|
|
|
||||||
гласно расчетной формуле (11-37). |
|
|
|
||||||
Ординаты изгибающих моментов |
|
|
|
||||||
M по длине балки, |
соответствую |
|
|
|
|||||
щие фактическим |
значениям |
на |
|
|
|
||||
грузки q, получаются |
путем |
ум |
|
|
|
||||
ножения значений M из табл. ІІ-З на |
|
|
|
||||||
qbL2 согласно |
расчетной |
формуле |
|
|
|
||||
(11-38). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для иллюстрации |
пользования |
|
|
|
|||||
таблицами рассмотрим |
несколько |
|
|
Рис. II-7 |
|||||
примеров. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2—597 |
33 |
Пример ІІ-З. Балка нагружена равномерно распределенной на грузкой на правой ее части (рис. II-7).
Требуется построить эпюры реактивных давлений грунта, попереч
ных сил и изгибающих моментов, если а = |
150, q = 10 Т/м2, Ін= |
1,4 м; |
Ь = 1 м; L = 7 м. |
|
|
Р е ш е н и е . Для решения задачи |
необходимо заранее |
знать |
величину ß: |
= 0,2. |
|
ß = Рн = - ^ - = |
|
После определения ß сначала построим эпюру реактивных давле ний р. Для этого из табл. II-1 берем данные р , соответствующие а = = 150 и ß = 0,2 для всех значений £, равных от нуля до единицы, т. е.
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1 |
р0,535 0,566 0,575 0,577 0,588 0,626 0,706 0,843 1,053 1,354 1,761
|
Умножив |
значения |
р на q = |
10 Т/ж2 , на |
основании |
формулы |
|||||||||
(11-33) получаем значения величин |
р в сечениях от | = 0 до | = 1 , т. е. |
||||||||||||||
|
S |
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
|
0,4 |
|
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
|
1 |
|
Р |
5,35 |
5,66 |
5,75 |
5,77 |
5,88 |
6,26 |
7,06 |
8,43 |
10,53 |
13,54 |
17,61 |
|||
|
Эпюра р построена |
на рис. 11-7. |
|
|
|
_ |
|
|
|||||||
|
Чтобы построить эпюру Q, необходимо из табл. П-2 взять данные Q, |
||||||||||||||
соответствующие а = 150 и ß = 0,2 для всех значений £ от нуля до |
|||||||||||||||
единицы, т. е. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
|
0,4 |
|
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
|
1 |
|
Q |
0 |
0,055 |
0,112 |
0,069 |
0,028 |
—0,012 —0,046 —0,069 —0,074 —0,055 |
0 |
||||||||
|
Умножив значения Q на qbL = 10-1-7 = 70 Т, на основании фор |
||||||||||||||
мулы |
(11-37) |
получаем |
значения |
Q: |
|
|
|
|
|
|
|||||
і |
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
|
0,4 |
|
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
|
1 |
|
Q |
0 |
3,85 |
7,84 |
4,83 |
|
1,96 |
—0,84 |
—3,22 |
—4,83 |
—5,18 |
—3,85 |
0 |
|||
По полученным данным построена эпюра Q (рис. 11-7). |
|
|
|||||||||
Для |
построения эпюры M необходимо из табл. ІІ-З взять данные М, |
||||||||||
соответствующие |
а = 150 и ß = 0,2 для значения M в сечениях от |
||||||||||
I = 0 до % = 1: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1 |
M |
0 |
0,003 |
0,011 |
0,020 |
0,025 |
0,026 |
0,024 |
0,017 |
0,009 |
0,003 |
0 |
34
Умножив значения M на qbL2= |
10-1-72 = 490 Т-м, на основании |
||||||||||
формулы |
(11-38), |
получим |
значения М: |
|
|
|
|
|
|||
S |
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1 |
M |
0 |
1,47 |
5,39 |
9,80 |
12,25 |
12,74 |
11,76 |
8,33 |
4,41 |
1,47 |
0 |
Эпюра M построена на рис. II-7. |
|
|
|
|
|
||||||
Пример |
II-4. Балка по концам |
(симметрично) |
нагружена |
равно |
|||||||
мерно распределенными |
нагрузками |
(рис. II-8). |
|
|
|
|
|||||
Требуется построить эпюры реактивных давлений грунта, попереч
ных |
сил и изгибающих |
моментов, |
если |
а = 250; L = 5 м; Іш= 0; |
|
/ н 2 = |
3,5 м; Ь = |
1 м; / к 1 |
= 1,5 м; Ік2= |
L = |
5 м; q = 10 Т/м2. |
Р е ш е н и е . |
По приведенным |
данным |
|||
|
|
ß H 2 |
= ß = ^ f = - ^ |
= 0,7. |
|
|
|
|
L |
О |
|
Из табл. II-1 (а = 250 и ß = 0,7) берем все значения для р1 от I = 0 до£ = 1 для нагрузки, расположенной на правом конце балки. Для получения р 2 эти же данные берем для нагрузки, расположенной на левом конце балки от g = 1,0 до g = 0, т. е. берем эти же значения в обратном направлении и затем складываем почленно рх и р 2 Для всех значений \ :
с |
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1 |
РІ |
- 0,173 —0,073 —0,010 0,034 |
0,081 |
0,145 |
0,247 |
0,404 |
0,634 |
0,959 |
1,393 |
|||
|
1,393 |
0,959 |
0,634 0,404 |
0,247 |
0,145 0,081 |
0,034 |
—0,010 —0,073 —0,173 |
||||
F |
1,220 |
0,886 |
0,624 0,438 |
0,328 0,290 |
0,328 |
0,438 |
0,624 |
0,886 |
1,220 |
||
Умножая результаты сложения на q = 10 Т/м2, получаем оконча тельные значения для р:
5 |
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1 |
Р |
12,20 |
8,86 |
6,24 |
4,38 |
3,28 |
2,90 |
3,28 |
4,38 |
6,24 |
8,86 |
12,20 |
Аналогично по табл. П-2 и ІІ-З при тех же значениях а = 250 и ß = = 0,7, пользуясь формулами (11-37) и (П-38), получаем окончательные значения ординат Q и М. Эпюры р, Q и M построены на рис. II-8.
2* |
35 |
Пример II-5. Балка в средней части несимметрично |
нагружена |
||||||||
равномерно распределенной нагрузкой q* (рис. 11-9). |
|
|
|
|
|||||
Требуется построить эпюры |
р, Q и |
М, если а = |
50; |
Ія= 0,4 |
L; |
||||
Ік= 0,9 L; |
6 = |
1 м. |
|
|
|
|
|
|
|
Р е ш е н и е . |
По условию |
задачи |
ßj = ß = |
0,4; |
ß 2 = |
ß = |
0,9. |
||
Сначала |
строим эпюру реактивных |
давлений |
pt. |
Для |
этого из |
||||
табл. II-1 (а = 50 и ß = 0,4) берем все значения р 4 от g = 0 до £ = 1 для нагрузки, расположенной на участке от х — Ін= 0,4 L до х = L
Рис. II-8 |
Рис. II-9 |
(до правого конца балки). Затем из той же таблицы берем все значе ния рг от g = 0 до g = 1, соответствующие а = 50 и ß = 0,9 (для на грузки, расположенной на участке от х = / к = 0,9 L до х = L).
* В связи с тем, что таблицы составлены для равномерно распределенной нагрузки, расположенной на правом конце балки, то в случае, когда нагрузка не доходит до ее правого конца, необходимо произвести следующее. Продолжить заданную нагрузку до правого конца балки и соответственно на правом участке, где нет заданной нагрузки, ввести в виде компенсации фиктивную нагрузку с обратным знаком.
Сначала рассмотрим балку, нагруженную равномерно распределенной нагрузкой на правом конце (на участке от х=Іи до x = L ) , затем рассмотрим ту же балку, нагруженную равномерно распределенной нагрузкой с обратным
знаком на правом конце (на участке от х=Ік |
до |
x=L). |
|
|
|
|
Найдя для каждой нагрузки значения |
ординат (pi, Qi, Mi) и ~р% ~Qz, M .) |
|||||
в сечениях от S = 0 до £ = 1 и используя |
принцип |
независимости |
действия си^ , |
|||
определим безразмерные ординаты р, Qa |
M в сечениях от 5 = |
0 до Ç = |
1. |
|||
Для нахождения истинных ординат р, |
Q и M |
в сечениях |
от |
5=0 |
до Ç= 1 |
|
необходимо использовать формулы (ІІ-ЗЗ), |
(11-37) и (11-38). |
|
|
|
||
36
Вычитая из ординат р1 соответствующие |
ординаты |
р 2 , |
получаем |
||||||||
ординаты р: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1 |
Fi |
0,104 |
0,191 |
0,244 |
0,284 |
0,331 |
0,404 |
0,525 0,712 |
0,988 |
1,369 |
1,880 |
|
Рг |
—0,141 —0,078 —0,032 —0,004 |
0,022 |
0,049 |
0,088 0,150 |
0,240 0,368 |
0,545 |
|||||
Р |
0,245 |
0,269 |
0,276 |
0,288 |
0,309 |
0,355 |
0,437 0,562 0,748 |
1,001 |
1,335 |
||
Умножая безразмерные величины р на q, согласно формуле |
(ІІ-ЗЗ) |
|||||||||
получаем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1 |
Р0,245? 0,269? 0,276? 0,288? 0,309? 0,355? 0,437? 0,562? 0,748? 1,001? 1,355?
По полученным данным на рис. П-9 построена эпюра р . Пользуясь аналогично табл. П-2 и
П-З при тех же значениях а = 50, |
(J-IOT/M* |
|
ß = |
0,4 и ß = 0,9, на основании фор |
ІШЗШІШШШШІ |
||||||
мул |
(П-37) и (П-38), найдем |
оконча |
|
|
||||
тельные значения |
ординат |
Q и М. |
|
|
||||
Эпюры Q я M построены |
на рис. |
|
|
|||||
П-9. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример Н-6. Балка |
нагружена |
|
|
||||
равномерно |
распределенной |
|
нагруз |
|
|
|||
кой q (рис. П-10). |
|
|
|
|
|
|
||
Требуется построить эпюры |
реак |
|
|
|||||
тивных давлений грунта, |
поперечных |
|
|
|||||
сил и изгибающих моментов, если |
|
|
||||||
|
а = 300; |
Ь = 1 м; L = 6 м; |
|
|
||||
|
|
9 = 1 0 |
ТЫ2. |
|
|
|
|
|
|
Р е ш е н и е , |
По |
приведенным |
|
|
|||
данным |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. П-10 |
|
|
Умножая |
безразмерные величины р, Q, M из табл. II-1 — П-З при |
||||||
значениях а = 300 и ß = 0 на q = 10 Т/м2 |
[согласно формуле (П-ЗЗ)], |
|||||||
на qbL = 10 X 1 X 6 = |
60 Т [согласно формуле (П-37)], и на |
qbL2= |
||||||
= 10 X 1 X 6 2 = 360 Т-м [согласно формуле (П-38)], получаем зна |
||||||||
чения ординат р, Q и M в сечениях от g = |
0 до I = 1,0. |
|
||||||
|
Ввиду симметричности расчетной схемы вычисления значений |
|||||||
ординат р, Q и M достаточно |
производить на половине длины |
балки. |
||||||
|
Эпюры р, Q и M построены на рис. П-10. |
|
||||||
37
|
Т а б л и ц а 11 -1 |
Равномерно распределенная |
нагрузка q (рис. 11-6) |
Значения р; |
р = pq |
1
а |
ß |
0 |
0,1 |
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
|||
|
|
|
|
|||||||||
|
0 |
1,772 |
1,355 |
1,031 |
0,799 |
0,660 |
0,614 |
0,660 |
0,799 |
1,031 |
1,355 |
1,772 |
|
0,1 |
1,257 |
||||||||||
|
0,998 |
0,790 |
0,642 |
0,560 |
0,553 |
0,630 |
0,798 |
1,066 |
1,440 |
1,931 |
||
|
0,2 |
0,818 |
||||||||||
|
0,690 |
0,580 |
0,500 |
0,466 |
0,491 |
0,590 |
0,778 |
1,070 |
1,478 |
2,018 |
||
|
0,3 |
0,453 |
||||||||||
|
0,432 |
0,401 |
0,378 |
0,380 |
0,430 |
0,544 |
0,742 |
1,043 |
1,464 |
2,027 |
||
|
0,4 |
. 0,164 |
||||||||||
0 |
0,223 |
0,252 |
0,270 |
0,302 |
0,368 |
0,490 |
0,688 |
0,986 |
1,403 |
1,964 |
||
0,5 |
—0,049 |
0,065 |
0,133 |
0,183 |
0,232 |
|||||||
|
0,6 |
—0,192 |
0,307 |
0,428 |
0,617 |
0,897 |
1,291 |
1,821 |
||||
|
—0,048 |
0,045 |
0,111 |
0,170 |
0,246 |
0,358 |
0,529 |
0,779 |
1,132 |
1,608 |
||
|
0,7 |
—0,255 |
||||||||||
|
—0,109 |
—0,012 |
0,058 |
0,116 |
0,184 |
0,280 |
0,422 |
0,630 |
0,923 |
1,319 |
||
|
0,8 |
—0,246 |
—0,123 |
—0,039 |
0,021 |
0,070 |
||||||
|
0,123 |
0,194 |
0,299 |
0,451 |
0,665 |
0,954 |
||||||
|
0,9 |
—0,159 |
—0,085 |
—0,035 |
0,002 |
0,031 |
||||||
|
0,061 |
0,101 |
0,158 |
0,241 |
0,357 |
0,515 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
0 |
1,732 |
1,337 |
1,029 |
0,810 |
0,678 |
0,634 |
0,678 |
0,810 |
1,029 |
1,337 |
1,732 |
|
0,1 . |
|||||||||||
|
1,202 |
0,973 |
0,789 |
0,656 |
0,584 |
0,579 |
0,652 |
0,810 |
1,063 |
1,417 |
1,882 |
|
|
0,2 |
|||||||||||
|
0,759 |
0,664 |
0,578 |
0,515 |
0,492 |
0,519 |
0,614 |
0,793 |
1,066 |
1,454 |
1,965 |
|
|
0,3 |
0,404 |
0,410 |
|||||||||
|
0,4 |
0,399 |
0,391 |
0,402 |
0,455 |
0,566 |
0,755 |
1,041 |
1,440 |
1,976 |
||
25 |
0,132 |
0,206 |
0,248 |
0,277 |
0,318 |
0,387 |
0,508 |
0,701 |
0,986 |
1,386 |
1,920 |
|
0,5 |
—0,056 |
0,055 |
||||||||||
|
0,6 |
0,128 |
0,181 |
0,238 |
0,317 |
0,440 |
0,629 |
0,902 |
1,281 |
1,788 |
||
|
—0,188 |
—0,049 |
0,043 |
0,108 |
0,170 |
0,247 |
0,360 |
0,532 |
0,781 |
1,131 |
1,600 |
|
|
0,7 |
—0,244 |
—0,104 |
|||||||||
|
0,8 |
—0,012 |
0,055 |
0,112 |
0,179 |
0,276 |
0,419 |
0,631 |
0,926 |
1,328 |
||
|
—0,231 |
—0,116 |
—0,037 |
0,016 |
0,063 |
0,114 |
0,185 |
0,294 |
0,451 |
0,674 |
0,975 |
|
|
0,9 |
—0,150 |
—0,081 |
|||||||||
|
|
—0,033 |
0,000 |
0,026 |
0,055 |
0,094 |
0,154 |
0,241 |
0,363 |
0,530 |
||
|
0 |
1,696 |
1,320 |
1,028 |
0,819 |
0,694 |
0,652 |
0,694 |
0,819 |
1,028 |
1,320 |
1,696 |
|
0,1 |
1,151 |
0,950 |
|||||||||
|
0,788 |
0,669 |
0,606 |
0,603 |
0,672 |
0,823 |
1,060 |
1,396 |
1,837 |
|||
|
0,2 |
0,704 |
0,640 |
0,577 |
0,529 |
0,515 |
0,545 |
|||||
|
0,3 |
0,356 |
0,386 |
0,637 |
0,805 |
1,063 |
1,430 |
1,916 |
||||
|
0,395 |
0,402 |
0,423 |
0,478 |
0,587 |
0,768 |
1,041 |
1,422 |
1,932 |
|||
|
0,4 |
0,104 |
0,191 |
0,244 |
0,284 |
0,331 |
0,404 |
|||||
|
|
|
|
0,525 |
0,712 |
0,988 |
1,369 |
1,880 |
50 |
0,5 |
—0,060 |
|
0,048 |
0,122 |
0,181 |
0,242 |
0,326 |
0,452 |
0,639 |
0,906 |
1,272 |
1,756 |
|
0,6 |
—0,182 |
|
—0,048 |
0,040 |
0,106 |
0,168 |
0,247 |
0,362 |
0,534 |
0,784 |
1,130 |
1,594 |
|
0,7 |
—0,234 |
, |
- 0 , 1 0 1 |
—0,013 |
0,051 |
0,106 |
0,173 |
0,270 |
0,417 |
0,633 |
0,935 |
1,342 |
|
0,8 |
—0,220 |
|
—0,109 |
—0,036 |
0,014 |
0,057 |
0,107 |
0,179 |
0,290 |
0,450 |
0,681 |
0,992 |
|
0,9 |
—0,141 |
|
—0,078 |
—0,032 |
—0,004 |
0,022 |
0,049 |
0,088 |
0,150 |
0,240 |
0,368 |
0,545 |
|
0 |
1,634 |
|
1,292 |
1,025 |
0,835 |
0,721 |
0,683 |
0,721 |
0,835 |
1,025 |
1,292 |
1,634 |
|
0,1 |
1,066 |
|
0,915 |
0,786 |
0,694 |
0,642 |
0,644 |
0,708 |
0,840 |
1,054 |
1,357 |
1,758 |
|
0,2 |
0,614 |
|
0,601 |
0,576 |
0,555 |
0,554 |
0,589 |
0,674 |
0,825 |
1,058 |
1,387 |
1,830 |
|
0,3 |
0,279 |
|
0,351 |
0,393 |
0,422 |
0,458 |
0,518 |
0,622 |
0,788 |
1,037 |
1,383 |
1,849 |
|
0,4 |
.0,054 |
|
0,163 |
0,236 |
0,295 |
0,354 |
0,434 |
0,554 |
0,733 |
0,990 |
1,343 |
1,810 |
100 |
0,5 |
—0,065 |
|
0,035 |
0,111 |
0,175 |
0,247 |
0,341 |
0,473 |
0,659 |
0,915 |
1,257 |
1,701 |
|
0,6 |
—0,176 |
|
—0,051 |
0,035 |
0,102 |
0,167 |
0,249 |
0,367 |
0,540 |
0,789 |
1,129 |
1,580 |
|
0,7 |
—0,215 |
|
—0,092 |
—0,011 |
0,047 |
0,099 |
0,173 |
0,280 |
0,413 |
0,633 |
0,940 |
1,355 |
|
0,8 |
—0,194 |
|
—0,097 |
—0,032 |
0,009 |
0,046 |
0,093 |
0,166 |
0,279 |
0,450 |
0.689 |
1,022 |
|
0,9 |
—0,122 |
|
—0,064 |
—0,029 |
—0,005 |
0,012 |
0,038 |
0,078 |
0,141 |
0,239 |
0,378 |
0,570 |
|
0 |
1,584 |
|
1,269 |
1,023 |
0,848 |
0,743 |
0,708 |
0,743 |
0,848 |
1,023 |
1,269 |
1,584 |
|
0,1 |
0,990 |
|
0,880 |
0,786 |
0,713 |
0,675 |
0,679 |
0,737 |
0,857 |
1,050 |
1,326 |
1,694 |
|
0,2 |
0,535 |
|
0,566 |
0,575 |
0,577 |
0,588 |
0,626 |
0,706 |
0,843 |
1,053 |
1,354 |
1,761 |
|
0,3 |
0,219 |
|
0,320 |
0,389 |
0,438 |
0,486 |
0,551 |
0,652 |
0,808 |
1,035 |
1,354 |
1,784 |
150 |
0,4 |
0,018 |
|
0,143 |
0,231 |
0,303 |
0,372 |
0,458 |
0,578 |
0,749 |
0,991 |
1,319 |
1,750 |
|
0,5 |
—0,065 |
|
0,025 |
0,100 |
0,171 |
0,252 |
0,354 |
0,492 |
0,677 |
0,924 |
1,243 |
1,649 |
|
0,6 |
—0,166 |
|
—0,050 |
0,032 |
0,099 |
0,167 |
0,250 |
0,369 |
0,545 |
0,792 |
1,126 |
1,566 |
|
0,7 |
—0,200 |
|
—0,085 |
—0,011 |
0,041 |
0,091 |
0,157 |
0,257 |
0,411 |
0,634 |
0,949 |
1,372 |
|
0,8 |
—0,177 |
|
—0,085 |
—0,030 |
0,006 |
0,037 |
0,082 |
0,155 |
0,272 |
0,448 |
0,703 |
1,049 |
|
0,9 |
—0,112 |
|
—0,059 |
—0,026 |
—0,008 |
0,007 |
0,030 |
0,069 |
0,136 |
0,238 |
0,387 |
0,592 |
|
0 |
1,540 |
|
1,248 |
1,022 |
0,860 |
0,762 |
0,730 |
0,762 |
0,860 |
1,022 |
1,248 |
1,540 |
|
0,1 |
0,927 |
|
0,853 |
0,783 |
0,730 |
0,701 |
0,708 |
0,761 |
0,870 |
1,047 |
1,301 |
1,641 |
|
0,2 |
0,469 |
|
0,538 |
0,573 |
0,595 |
0,616 |
0,657 |
0,732 |
0,857 |
1,049 |
1,326 |
1,703 |
|
0,3 |
0,156 |
|
0,294 |
0,388 |
0,453 |
0,511 |
0,580 |
0,677 |
0,823 |
1,032 |
1,326 |
1,724 |
|
0,4 |
—0,013 |
|
0,124 |
0,227 |
0,309 |
0,388 |
0,479 |
0,600 |
0,765 |
0,993 |
1,298 |
1,697 |
20С) |
0,5 |
—0,062 |
|
0,017 |
0,091 |
0,166 |
0,254 |
0,365 |
0,508 |
0,694 |
0,931 |
1,231 |
1,602 |
|
0,6 |
—0,157 |
|
—0,050 |
0,029 |
0,095 |
0,163 |
0,251 |
0,375 |
0,551 |
0,795 |
1,124 |
1,553 |
|
0,7 |
—0,186 |
|
—0,079 |
—0,010 |
0,038 |
0,086 |
0,151 |
0,252 |
0,408 |
0,634 |
0,953 |
1,382 |
|
0,8 |
—0,163 |
|
—0,077 |
—0,028 |
0,003 |
0,030 |
0,073 |
0,146 |
0,265 |
0,448 |
0,711 |
1,071 |
|
0,9 |
—0,101 |
|
—0,052 |
—0,026 |
—0,011 |
0,001 |
0,022 |
0,061 |
0,129 |
0,238 |
0,396 |
0,613 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение |
табл. |
|
|
|
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
|
О |
1,502 |
1,231 |
1,020 |
0,869 |
0,779 |
0,749 |
0,779 |
0,869 |
1,020 |
1,231 |
|
0,1 |
0,870 |
0,829 |
0,783 |
0,745 |
0,725 |
0,734 |
0,783 |
0,883 |
1,043 |
1,277 |
|
0,2 |
0,411 |
0,512 |
0,573 |
0,610 |
0,642 |
0,684 |
0,754 |
0,870 |
1,045 |
1,302 |
|
0,3 |
0,109 |
0,272 |
0,386 |
0,465 |
0,533 |
0,604 |
0,699 |
0,735 |
1,030 |
1,304 |
|
0,4 |
- 0 , 0 3 9 |
0,109 |
0,221 |
0,314 |
0,401 |
0,497 |
0,617 |
0,778 |
0,995 |
1,281 |
|
0,5 |
- 0 , 0 5 9 |
0,010 |
0,080 |
0,161 |
0,256 |
0,375 |
0,524 |
0,709 |
0,940 |
1,220 |
|
0,6 |
- 0 , 1 4 9 |
- 0 , 0 5 0 |
0,025 |
0,091 |
0,162 |
0,252 |
0,378 |
0,555 |
0,799 |
1,122 |
|
0,7 |
- 0 , 1 7 3 |
- 0 , 0 7 3 |
- 0 , 0 1 0 |
0,034 |
0,081 |
0,145 |
0,247 |
0,404 |
0,634 |
0,959 |
|
0,8 |
- 0 , 1 5 1 |
- 0 , 0 7 1 |
- 0,02 5 |
0,000 |
0,025 |
0,065 |
0,137 |
0,260 |
0,447 |
0,719 |
|
0,9 |
- 0 , 0 9 4 |
- 0 , 0 4 7 |
- 0,02 3 |
- 0,013 |
-0,003 |
0,016 |
0,055 |
0,125 |
0,237 |
0,401 |
|
О |
1,468 |
1,215 |
1,019 |
0,878 |
0,794 |
0,766 |
0,794 |
0,878 |
1,019 |
1,215 |
|
0,1 |
0,822 |
0,808 |
0,784 |
0,758 |
0,745 |
0,756 |
0,801 |
0,892 |
1,040 |
1,256 |
|
0,2 |
0,359 |
0,490 |
0,571 |
0,625 |
0,664 |
0,708 |
0,774 |
0,879 |
1,043 |
1,280 |
|
0,3 |
0,066 |
0,251 |
0,382 |
0,476 |
0,551 |
0,625 |
0,717 |
0,846 |
1,030 |
1,287 |
|
0,4 |
- 0,06 2 |
0,095 |
0,216 |
0,318 |
0,412 |
0,513 |
0,634 |
0,792 |
0,998 |
1,265 |
|
0,5 |
- 0 , 0 5 1 |
0,005 |
0,072 |
0,155 |
0,257 |
0,383 |
0,537 |
0,723 |
0,946 |
1,211 |
|
0,6 |
- 0,14 2 |
- 0,05 0 |
0,021 |
0,087 |
0,160 |
0,253 |
0,382 |
0,561 |
0,803 |
1,120 |
|
0,7 |
- 0,16 6 |
- 0,07 2 |
- 0,01 0 |
0,032 |
0,077 |
0,141 |
0,243 |
0,402 |
0,637 |
0,964 |
|
0,8 |
- 0,14 1 |
- 0,06 4 |
- 0,025 |
- 0,001 |
0,020 |
0,058 |
0,130 |
0,253 |
0,447 |
0,726 |
|
0,9 |
- 0,08 6 |
- 0,04 1 |
- 0,02 1 |
- 0,014 |
-0,007 |
0,010 |
0,049 |
0,120 |
0,235 |
0,407 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
О |
1,440 |
1,202 |
1,018 |
0,886 |
0,806 |
0,780 |
0,806 |
0,886 |
1,018 |
1,202 |
|
0,1 |
0,781 |
0,791 |
0,783 |
0,770 |
0,763 |
0,775 |
0,817 |
0,900 |
1,037 |
1,239 |
|
0,2 |
0,313 |
0,469 |
0,570 |
0,636 |
0,682 |
0,728 |
0,792 |
0,890 |
1,049 |
1,263 |
|
0,3 |
0,030 |
0,235 |
0,381 |
0,486 |
0,568 |
0,644 |
0,734 |
0,856 |
1,027 |
1,269 |
|
0,4 |
- 0,080 |
0,084 |
0,213 |
0,322 |
0,422 |
0,527 |
0,650 |
0,802 |
0,999 |
1,250 |
|
0,5 |
-0,044 |
0,000 |
0,064 |
0,149 |
0,260 |
0,390 |
0,550 |
0,737 |
0,954 |
1,202 |
|
0,6 |
-0,132 |
- 0,048 |
0,019 |
0,084 |
0,157 |
0,253 |
0,385 |
0,564 |
0,805 |
1,118 |
|
0,7 |
-0,156 |
-0,067 |
-0,010 |
0,030 |
0,074 |
0,137 |
0,240 |
0,400 |
0,636 |
0,967 |
|
0,8 |
-0,135 |
-0,061 |
-0,024 |
-0,004 |
0,015 |
0,052 |
0,125 |
0,250 |
0,448 |
0,733 |
|
0,9 |
-0,079 |
-0,037 |
-0,019 |
-0,014 |
-0,011 |
0,005 |
0,043 |
0,116 |
0,235 |
0,411 |
|
0 |
1,414 |
1,190 |
1,017 |
0,892 |
0,818 |
0,793 |
0,818 |
0,892 |
1,017 |
1,190 |
|
0,1 |
0,743 |
0,774 |
0,778 |
0,780 |
0,781 |
0,792 |
0,830 |
0,907 |
1,034 |
1,224 |
|
0,2 |
0,272 |
0,451 |
0,570 |
0,647 |
0,700 |
0,747 |
0,806 |
0,897 |
1,038 |
1,247 |
|
0,3 |
0,000 |
0,221 |
0,380 |
0,494 |
0,582 |
0,660 |
0,748 |
0,864 |
1,026 |
1,253 |
|
0,4 |
—0,097 |
0,072 |
0,208 |
0,323 |
0,429 |
0,539 |
0,663 |
0,813 |
1,002 |
1,240 |
|
0,5 |
—0,035 |
-0,003 |
0,056 |
0,143 |
0,257 |
0,396 |
0,559 |
0,715 |
0,930 |
1,195 |
|
0,6 |
—0,127 |
-0,050 |
0,015 |
0,079 |
0,155 |
0,254 |
0,389 |
0,569 |
0,809 |
1,118 |
|
0,7 |
—0,146 |
-0,062 |
—0,016 |
0,028 |
0,070 |
0,133 |
0,236 |
0,398 |
0,636 |
0,970 |
|
0,8 |
—0,126 |
-0,056 |
—0,022 |
—0,005 |
0,011 |
0,046 |
0,117 |
0,245 |
0,446 |
0,740 |
|
0,9 |
—0,075 |
-0,034 |
—0,017 |
—0,014 |
-0,012 |
0,001 |
0,038 |
0,112 |
0,233 |
0,416 |
|
0 |
1,392 |
1,180 |
1,016 |
0,898 |
0,828 |
0,804 |
0,828 |
0,898 |
1,016 |
1,180 |
|
0,1 |
0,711 |
0,762 |
0,783 |
0,791 |
0,794 |
0,807 |
0,842 |
0,913 |
1,031 |
1,210 |
|
1,035 |
1,231 |
||||||||||
0,2 |
0,238 |
0,437 |
0,571 |
0,658 |
0,714 |
0,763 |
0,818 |
0,904 |
|||
1,026 |
1,240 |
||||||||||
0,3 |
—0,032 |
0,206 |
0,378 |
0,501 |
0,594 |
0,675 |
0,762 |
0,873 |
|||
0,4 |
—0,110 |
0,063 |
0,204 |
0,326 |
0,437 |
0,550 |
0,675 |
0,822 |
1,004 |
1,229 |
|
0,967 |
1,187 |
||||||||||
0,5 |
—0,027 |
- 0,007 |
0,049 |
0,130 |
0,257 |
0,402 |
0,571 |
0,768 |
|||
0,812 |
1,116 |
||||||||||
0,6 |
—0,120 |
- 0,050 |
0,012 |
0,077 |
0,153 |
0,255 |
0,391 |
0,573 |
|||
0,638 |
0,973 |
||||||||||
0,7 |
—0,142 |
- 0,061 |
—0,010 |
0,026 |
0,066 |
0,130 |
0,234 |
0,398 |
|||
0,445 |
0,743 |
||||||||||
0,8 |
—0,118 |
- 0,051 |
—0,019 |
—0,006 |
0,008 |
0,041 |
0,112 |
0,240 |
|||
0,232 |
0,419 |
||||||||||
0,9 |
—0,069 |
- 0,02 9 |
—0,016 |
—0,015 |
- 0,015 |
- 0,003 |
0,033 |
0,107 |
|||
|
|
||||||||||
0 |
1,372 |
1,171 |
1,015 |
0,903 |
0,836 |
0,814 |
0,836 |
0,903 |
1,015 |
1,171 |
|
0,1 |
0,680 |
0,749 |
0,784 |
0,800 |
0,807 |
0,821 |
0,853 |
0,918 |
1,028 |
1,197 |
|
1,031 |
1,215 |
||||||||||
0,2 |
0,212 |
0,427 |
0,573 |
0,667 |
0,729 |
0,777 |
0,831 |
0,909 |
|||
0,3 |
—0,056 |
0,196 |
0,377 |
0,508 |
0,605 |
0,688 |
0,773 |
0,880 |
1,025 |
1,228 |
|
0,4 |
—0,116 |
0,057 |
0,202 |
0,327 |
0,443 |
0,559 |
0,685 |
0,831 |
1,004 |
1,219 |
|
0,5 |
—0,019 |
- 0 , 0 1 1 |
0,041 |
0,131 |
0,255 |
0,407 |
0,581 |
0,745 |
0,945 |
1,183 |
|
0,813 |
1,114 |
||||||||||
0,6 |
—0,110 |
- 0,04 8 |
0,011 |
0,073 |
0,151 |
0,255 |
0,393 |
0,577 |
|||
0,638 |
0,975 |
||||||||||
0,7 |
—0,134 |
- 0,05 7 |
—0,010 |
0,024 |
0,064 |
0,127 |
0,232 |
0,396 |
|||
0,442 |
0,744 |
||||||||||
0,8 |
—0,108 |
- 0,04 4 |
—0,016 |
—0,006 |
0,006 |
0,037 |
0,108 |
0,236 |
|||
0,230 |
0,422 |
||||||||||
0,9 |
—0,063 |
- 0 , 0 2 6 |
—0,014 |
—0,014 |
- 0,01 0 |
- 0,00 6 |
0,030 |
0,104 |
|||
|
|