книги из ГПНТБ / Лариков Е.А. Узлы и детали механизмов приборов. Основы теории и расчета
.pdf•следней. Весь комплект гибкого валика часто рассматривается как некоторый привод, но гибкий валик может использоваться и подругому, например, вместо брони заключаться в жесткую трубу, либо не иметь ни брони ни арматуры, когда длина валика невелика и размещается он в изолированном пространстве конструкции.
7
-
и
г—1
и
ы п
Рис. 41. Привод гибкого валика:
1 — деталь арматуры; 2 — наконечник; 3 — гибкий валик; 4 — броня
Тело гибкого валика получают путем навивки ряда слоев про волоки на центральную проволоку—сердечник, который потом может быть извлечен или оставлен в нем (рис. 42). Диаметры про волок возрастают от сердечника к поверхности и находятся в пре делах 0,3—-3 мм. Максимальное число слоев достигает 8. Материа лом служит стальная пружинная проволока марок ВС, ОВС или по ГОСТу 9389—60, а валы, работающие в агрессивной среде или
от которых требуется немагнит-
|
ность, |
изготовляют |
из |
бронзо |
||
|
вой проволоки. |
|
|
|
|
|
|
В |
зависимости |
от |
направ |
||
|
ления |
навивки |
внешнего |
слоя |
||
|
различают валы |
правого |
и ле |
|||
|
вого вращений. Валом |
правого |
||||
|
вращения является |
такой, у ко |
||||
Рис. 42. Гибкий валик (правый) |
торого |
внешний |
слой |
с |
левой |
• навивкой, |
а валом левого вра |
щения — такой, у которого внешний слой |
с правой навивкой. |
При обратном вращении работоспособность |
вала понижена. |
Главными характеристиками гибкого валика являются: его внешний диаметр а\, длина /, наибольший допустимый вращающий момент на входе Mlt наибольшее и рекомендуемое число оборотов •в минуту л„, наименьший радиус изгиба рв , и угол закручивания ярв на 1 пог. м и на I кгс-см вращающегося момента.
Диаметры da разных видов валиков изготавливают величиной 3—40 мм и более, длины — до 10 м и больше. Они способны передавать вращающие моменты М х от 1,5 до 1000 кгс-см и рабо тать при 750—10 000 об/мин и более. Наименьшие радиусы из гиба доходят до 125—100 мм, а углы закручивания г|з„ — от долей до 100 градусов и более.
130 '
Для каждого конкретного использования важно, какая длина у валика, работает ли он в прямом или в изогнутом состоянии, какой фактический радиус изгиба и какое число изгибов он пре терпевает. Имеют значение некоторые и другие факторы, как вид брони, смазка, направление вращения, реверсирование и т. д. Все эти факторы сказываются на потерях входного момента.
Настоящая |
зависимость сложна, |
мало определенна и сведения |
о ней пока |
явно недостаточны и |
малодостоверны. |
Подбор валика, а затем его брони из числа выпускаемых про мышленностью должен опираться на перечисленные выше харак теристики и на требования, касающиеся величин вращающего момента, чисел оборотов, взаимного расположения и последующих изменений в пространстве источника и потребителя воздействий. Для этого следует обратиться к существующим справочным сведениям, где, помимо всего, приводятся коэффициенты, учи тывающие режимы работы и возможные потери момента. Во мно гих случаях для окончательного выбора необходимо провести эксперимент. Наконечники и арматуру часто конструируют при менительно к проектируемым устройствам. Очень важно также, чтобы четко были оговорены все характеристики в условиях на поставку заводом-изготовителем гибких валиков и их брони.
9*
Г л а в а IV
КУЛАЧКОВЫЕ УЗЛЫ (МЕХАНИЗМЫ)
34. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ И КЛАССИФИКАЦИЯ
Под термином «кулачковый механизм» принято понимать такой передаточный узел, который чаще всего состоит из фигурного диска или кулачка / (рис. 43), вращающегося вокруг оси О и перемещающего толкатель 3 вдоль направления Ох. Кулачок действует на толкатель через его наконечник 2, называемый иногда щупом и еще реже — башмаком. Объединяющую часть 4 называют соединительным звеном. Пружина 5 служит для кинематического замыкания узла при обратном ходе толкателя.
Рис. 43. Кулачковый узел (меха |
Рис. 44. Кулачковый узел |
(меха |
|
низм) |
|
низм): |
|
|
/ — кулачок; |
2 — наконечник; |
3 — |
|
коромысло; |
4 — приемный элемент |
Конструктивные формы кулачковых узлов довольно разно образны. Нередки случаи, когда толкатель вращается вокруг
некоторого |
центра (в этом случае его называют |
коромыслом), |
а кулачок |
совершает возвратно-поступательные |
перемещения |
(рис. 44).
Кулачок, как правило, является ведущим элементом, толка тель представляет собой ведомое звено. Последний либо связан с исполнительным органом, либо сам является таковым. Перемеще ния толкателя ограничены и обычно невелики.
Задачи кулачковых узлов очень разнообразны и в основном определяются той областью и теми устройствами, где они приме няются. В машинах-двигателях и в машинах-орудиях толкатель чаще всего осуществляет какую-то периодически повторяющуюся операцию, в станках задает какому-нибудь устройству или ин« 132
струменту перемещение с заданной скоростью или по заданной программе, в других устройствах осуществляет последователь ность запрограммированных включений, перевода рычагов управ ления и т. д.
В приборостроении возможны задачи, сходные с упомяну тыми, но чаще требуется по наперед заданному закону преобразо вывать вращательные движения кулачка в поступательные пере мещения толкателей или отклонений коромысел.
Вращательные или поступательные перемещения кулачка обычно имитируют изменение некоторого аргумента, а ход толка теля или отклонение коромысла воспроизводит какую-нибудь нелинейную функцию этого аргумента.
Основным преимуществом кулачкового узла является его спо собность осуществлять движения и перемещения ведомого звена по закону относительно большой сложности при значительной простоте самого механизма и высокой точности его работы. Для других устройств указанное было бы трудно достижимо, а иногда даже невозможно. Именно поэтому кулачковые пары нашли широ кое применение в разнообразных устройствах машин и приборов. Кроме того, они надежны, занимают мало места в конструкциях и особенно незаменимы там, где от механического устройства
требуется |
строго |
определенный |
характер |
действия. |
К недостаткам кулачковых |
пар следует отнести сложность |
|||
расчета |
профиля |
рабочей поверхности |
кулачка и трудность |
его изготовления. Однако недостатки с избытком окупаются указанными выше преимуществами.
Все кулачковые узлы, независимо от их конструктивного оформления и области использования, можно классифицировать
следующим |
образом. |
|
|
|
|
|
|
||
Первый тип — функциональные кулачковые пары. Они делятся |
|||||||||
на |
плоские |
и пространственные. |
|
|
|
|
|||
Плоские |
функциональные |
пары |
позволяют получать |
перемеще |
|||||
ния |
на выходе, |
как |
функции |
одной |
независимой |
переменной |
|||
|
|
|
x i = tyx (ф) — для |
толкателя; |
(107) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Yi = |
'Фу (^ и л |
и ф) —д л я |
коромысла, |
|
|||
где грд. и apv — некоторые |
непрерывные |
закономерности. |
|||||||
Такие пары широко распространены и отвечают большинству |
|||||||||
задач приборостроения. |
|
|
|
|
|
||||
|
Пространственные |
или |
коноидные |
функциональные |
пары пред |
назначаются для осуществления движения толкателя или пово рота коромысла (рис. 45) по законам
*з = |
1*. (ф> Л)—Для |
толкателя; |
(108) |
|
Va = |
£v (Ф> ^) ~ д л я |
коромысла; |
||
|
,т. е. они воспроизводят функции двух независимых переменных (начало отсчета от линии 00),
1S3
Работа плоских и пространственных пар обычно протекает сравнительно медленно и при небольших силовых сопротивлениях для толкателей. Скорости для таких узлов задают, исходя из тре бований к проектируемым устройствам, а силы и моменты подсчи тывают после окончательной разработки конструкций. Основное внимание здесь уделяют получению заданной закономерности хода толкателя или отклонения коромысла и обеспечению необ ходимой точности их работы.
Второй тип — операционные кулачковые пары. Такие кулач ковые пары могут быть плоскими и пространственными и служат
Рис, 45. Коноидный узел:
/ — каретка; 2 — коромысло; 3 — щуп; 4 — коноид; 5 — привод по ft; 6 — привод по ф; 7 — винт; 8 — гайка
для производства некоторых механических операций за счет цикли ческих ходов толкателей на заданном пути от ха до лтт а х (для коро мысла от у о до vm ax). за заданное время, с преодолением известных сил сопротивлений на ведомых звеньях. При этом никаких тре бований к закономерности вида (107) обычно не предъявляют.
Операционные кулачковые узлы могут быть разделены на два вида: медленно работающие и быстродействующие.
Так как никаких функциональных требований в отношении хода толкателей здесь не ставится, то профилирование рабочих поверхностей кулачков можно подчинить другим условиям.
Для медленно работающих пар профилирование можно вы полнить так, что преодоление заданных сил сопротивления на пути хтах — х0 = Л*гаах толкателя потребует от кулачка постоян ного активного момента
Главными свойствами быстродействующих узлов являются плавность и безударность работы. Этому можно подчинить гео метрию профиля кулачка, так что скорости и ускорения толкате
лей будут постепенно нарастать в |
начале |
и также снижаться |
в конце хода. Последнее потребует |
высокой точности расчетов и |
|
изготовления как и для функциональных |
узлов. |
134
35. КОНСТРУКТИВНЫЕ ФОРМЫ НАКОНЕЧНИКОВ ТОЛКАТЕЛЕЙ
Ниже видно, что профиль кулачка определяется не только заданной закономерностью хода толкателя, но, в некоторой мере, и формой его наконечника.
Выбор формы наконечника предшествует расчету профиля кулачка и ставится в зависимость от величины тех сил, которые можно ожидать в точке соприкосновения кулачка с наконечником (рис. 46, точка А). Ясно, что эту форму следует выбирать простей
шей, легкой в |
изготовлении |
и напрасно не |
осложняющей |
расчета. |
|
Рис. 46. Толкатель с ост |
Рис. 47. Соприкосновение остроко |
||
рым наконечником: |
нечного щупа с кулачком: |
|
|
1 — толкатель; J — нако |
/ — реальный |
остроконечный |
щуп; |
нечник; 3 — кулачок |
2 — идеальный |
остроконечный |
щуп; |
|
3 |
— кулачок |
|
В практике приборостроения можно ограничиться примене нием следующих четырех форм наконечника.
«Остроконечная» форма. В реальных условиях она невоз можна, так как из-за износа такой наконечник очень быстро за тупится, а рабочая поверхность профиля кулачка покроется царапинами. Поэтому форма конца остроконечного щупа должна представлять собой сферу малого радиуса. Если можно пренебречь влиянием этой сферы на точность работы пары, то, расчеты и про филирования могут выполняться так, как будто щуп действительно остроконечный.
Если потребовать; чтобы ошибка |
8хг |
от неостроты наконеч |
||
ника всегда была меньше своего допускаемого |
значения [бх]щ, |
|||
то с помощью схемы, приведенной |
на рис. 47, |
получим |
||
г (tg ее sin а — 1 + cos |
а)а=ащах |
|
||
откуда для радиуса г сферы наконечника |
найдем |
|
||
г [ 6 * ] щ cos |
a m |
a x |
|
(109) |
~~~~ 1 — cos |
a m a |
x |
|
|
|
|
135
Так как угол а подъема профиля или давления чаще всего не более 30—35°, то
(4,5-5) [6х]щ.
Допускаемое значение [бх] щ всегда мало и составляет лишь часть общей допускаемой ошибки в ходе толкателя, следовательно, малым будет и г. Последнее, даже при небольших усилиях сопро тивления в ходе толкателя, легко может привести к недопусти мым удельным контактным давлениям в точке А взаимодействия сферы наконечника с профилем кулачка. Поэтому найденное по формуле (109) г должно удовлетворять известному условию
0,617 / |
N |
(ПО) |
где N, в соответствии с рис. 47, определяется так
N = ^ т я х
cos а т а х '
Ек, — модули упругости материалов кулачка и наконеч ника;
\а]—допускаемое удельное контактное давление. Остроконечный толкатель широко применяется всюду, где
малы силы сопротивления на нем, например, в различных измери тельных приборах, инструментах и при способлениях.
Шаровой или сферический наконечник.
Как только перестают выполняться соот ношения (109) и (ПО), толкатель из остро конечного превращается в шаровой (рис. 48), имеющий на конце сферу, радиус ко торой на основе соотношения (ПО) должен подсчитываться по формуле
: 0,485 |
(111) |
Роликовый наконечник. Схемы конструкций роликового нако нечника приведены на рис. 49. Ролик может быть цилиндрическим и бочкообразным.
Роликовый наконечник наиболее приемлем в паре с плоским
кулачком, а в паре с коноидом всегда |
используют сферический. |
||||||||
Если позволяют размеры и тре |
|
|
|||||||
буется |
повышенная |
подвижность, то |
|
|
|||||
ролик |
крепят на |
оси |
при посред |
|
|
||||
стве шарикоподшипника. В этом |
слу |
|
|
||||||
чае трение скольжения в местах |
|
|
|||||||
контактирования |
А |
оказывается за |
|
|
|||||
мененным |
на трение |
качения шари |
|
|
|||||
коподшипника. |
|
|
|
|
|
|
|
||
Цилиндрический |
|
роликовый |
на |
|
|
||||
конечник |
должен |
|
соприкасаться с |
|
|
||||
кулачком по всей длине линии А. |
|
|
|||||||
Это значительно |
увеличивает нагру |
|
|
||||||
зочную |
способность |
толкателя, |
но |
|
|
||||
требует, |
чтобы, |
конструкция |
узла |
Рис. 49. Роликовый наконечник: |
|||||
допускала |
некоторую |
самоустановку |
/ — щуп; 2 — ось ролика; 3 — ша |
||||||
ролика |
относительно |
кулачка. По |
рикоподшипниковый |
наконечник; |
|||||
4 — кулачок; 5 — ось кулачка; 6 — |
|||||||||
следнее может быть достигнуто за |
ободок с бочкообразным профилем |
||||||||
счет люфтов в самом шарикоподшип- |
|
\ |
|||||||
нике и |
при достаточно |
точной |
сборке. При таких |
условиях |
удельные давления вдоль линии контактирования могут быть под
считаны по формуле |
Герца |
|
|
|
|
|
|
<7 = 0,591 / |
- |
+ - |
) |
(112) |
|
|
J L . i ГL |
Рк/ |
||||
где |
Ь—'Длина |
соприкосновения по линии Л; |
|
|||
р к |
и г — радиусы соприкасающихся тел кулачка и |
ролика. |
||||
Так |
как р к всегда |
значительно больше rlt |
то без заметной по |
|||
грешности для проектных расчетов величину |
Рк можно отбросить, |
|||||
после чего из формулы Герца |
получим |
|
|
|
||
|
|
rb: |
0,348/V |
|
|
(113) |
|
|
|
|
|
||
что следует использовать для подбора |
г. и Ь. |
|
||||
Если профиль ролика бочкообразный, то из-за упругих де |
||||||
формаций пятно соприкосновения имеет форму эллипса, |
размеры |
которого могут быть определены по другим формулам Герца [21 ] . Они же должны быть использованы для подбора радиуса ролика и его бочки.
137
г
Плоский наконечник. Такой наконечник (рис. 50) прост в из готовлении, стоек против износа, но может работать только с вы
пуклыми профилями плоских |
кулачков. Если расстояния |
А0А |
|||||||
|
значительны |
и требуется |
|
высокая |
|||||
|
точность хода, то очень строго |
||||||||
|
должна |
выдерживаться |
перпенди |
||||||
|
кулярность плоскости А0А |
к |
оси |
||||||
|
хода |
толкателя. |
|
|
|
|
|||
|
|
Контактная |
прочность места |
||||||
|
соприкосновения |
А здесь |
ограни |
||||||
|
чивается |
минимальным |
радиусом |
||||||
|
Рк = |
Pmm самого кулачка |
(г = |
~) |
|||||
Рис. 50. Плоский наконечник: / — |
и |
Должна |
контролироваться |
по |
|||||
наконечник; 2— кулачок |
|
формуле |
Герца |
(112). |
|
|
|
36. ЗАДАЧА РАСЧЕТА, РАБОЧИЕ И НЕРАБОЧИЕ ПРОФИЛИ ПОВЕРХНОСТЕЙ КУЛАЧКОВ
В достаточно общем виде задача расчета плоских или простран ственных кулачковых узлов состоит в том, чтобы через посредство хода толкателя воспроизвести некоторую, обычно нелинейную функцию одного или двух независимых переменных
^ i = |
% ( z ) — Д л я |
плоских углов |
(114) |
|
Х2 = lx(z, |
у) — для |
пространственных |
||
|
На практике зависимости (114) чаще всего задаются с помощью числовых таблиц, а иногда их должен указать сам проектант,
исходя из конкретных требований и условий |
работы устройства. |
|
В двигателях и металлорежущих станках зависимости |
(114) |
|
обычно указывают непосредственно в виде |
перемещений |
[фор |
мулы (107) и (108)]. В приборостроении более характерны сами функции (114).
Вид функций -фх и | я не может быть каким угодно, требуется' их непрерывность и монотонность-возрастания числовых значений, тогда соответствующие рабочие профили будут также плавноизменяющимися, т. е. работоспособными.
В расчетах по обеспечению непрерывности и монотонности ра ботающих поверхностей большое значение имеет известное выра жение для угла а подъема профиля, который для плоских пар совпадает с так называемым углом давления. Поэтому рассмо
трим |
геометрическую |
схему |
взаимодействия |
плоского кулачка |
|
с" остроконечным толкателем |
(рис. 51) |
и |
найдем выражение |
||
для |
а. |
|
|
|
|
Из схемы следует, |
что угол а подъема |
остроконечного щупа |
по профилю характеризует интенсивность роста радиуса профиля р в точке А и одновременно интенсивность хода щупа, т. е. его ско рость вдоль оси Ох.
138
t
В соответствии со схемой, приведенной на рис. 51, можно за писать
tga |
— lim |
|
|
|
дДФ->0 |
Р Д Ф |
|
откуда находим |
= 1 |
dp |
|
tga |
(115) |
Для реальных кулачковых узлов величина а должна быть огра
ничена некоторым допускаемым значением |
[а], которое не должно |
||||||
превышать |
35—40°. Непо |
|
\^~ГЛ 2 |
||||
средственный |
опыт |
пока- |
|
||||
зывает, что лучшие резуль |
|
|
|||||
таты |
получаются, |
когда |
|
|
|||
[а] < |
ЗО-г-320. Если |
фак |
|
|
|||
тическое |
|
а |
становится |
|
|
||
больше |
допускаемого, то |
|
|
||||
быстро |
растут |
различные |
|
|
|||
сопротивления |
ходу |
тол |
|
|
|||
кателя, |
механизм |
начи |
|
|
|||
нает испытывать перегруз |
Рис. 51. Угол а |
подъема профиля кулачка: |
|||||
ки, от которых |
резко уве |
/ — толкатель; 2 — кулачок |
|||||
личиваются |
деформации, |
|
|
что сразу сказывается на точности хода толкателя и может при вести к заклиниванию его в своих направляющих.
Некоторое увеличение [а] сверх указанного возможно при использовании роликовых наконечников, при снижении за счет конструктивных мероприятий сопротивлений трения в ведомых звеньях, непременного повышения жесткости конструкции самого кулачкового узла и при условии высококачественного изготовле ния всех его элементов.
Следует различать рабочие и холостые ходы или перемещения толкателей и соответствующие им рабочие и нерабочие профили поверхностей кулачков.
Под рабочим ходом толкателя понимают его перемещение, когда выполняется зависимость (114). При этом'кулачок ведет толкатель. После завершения рабочего хода происходит отход толкателя к исходному положению, и в принципе безразлично — по какому закону он происходит. Отход толкателя к исходномуположению называется холостым ходом. При холостом ходе тол катель неотрывно следует за кулачком, понуждаемый к этому возвратной пружиной, либо связанными с толкателем органами приводного механизма.
Часть профиля кулачка, отвечающая рабочему ходу, назы вается рабочим профилем, а часть, отвечающая холостому ходу,— нерабочим профилем (рис. 52).
Время холостого хода и протяженность его профиля на ку лачке стремятся сделать минимальными. Условия работы толка-
139