![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Прис Б.В. Моделирование железобетонных конструкций
.pdf
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т аб л и ц а |
10.2 |
|
|
|
Мембрана |
|
|
Скручивание |
|
|
|||
Уклоны |
|
|
|
|
Напряжения |
|
|
|
|
||
|
|
|
ди |
|
d z |
|
ЭФ |
|
|
ЭФ |
|
|
|
ß-v = ~ д у ’ |
= d x |
|
= ä y ’ |
|
L-Vz — — д х |
|
|||
Интеграл |
по |
контуру |
наклона |
для Кручение |
|
|
|
|
|||
мембранной нагрузки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
р А = — f N — d s |
|
Ѳ — 2G A $ |
d s |
|
|||||
|
|
|
J |
d n |
|
|
|
|
|
|
|
Объем |
|
|
|
|
|
Крутящий момент |
|
|
|
||
|
|
V — f f z d x d y |
|
|
M j = |
2 f f |
<$dxdif |
|
|||
Основное |
уравнение для |
z |
Основное уравнение для |
Ф |
|
||||||
|
|
|
* » - т г |
|
|
Ѵ2 ф = _ |
2С Ѳ |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
4^-ds |
есть |
интеграл |
нормального |
наклона |
мембраны |
по |
||||
грани. |
|
|
|
|
|
выражаются |
через |
наклон |
мембраны |
||
Поперечные напряжения |
|||||||||||
таким |
образом, что |
|
|
|
|
|
|
|
d z
Ъг = * ~ду |
(10.18) |
|
-X -d z |
||
|
||
дх ~ |
|
Поэтому задача скручивания может решаться путем исполь зования мембранной аналогии. Теоретически все, что требуется выполнить, это натянуть тонкую мембрану на рамку, геометриче ски подобную форме сечения призматического элемента, подле жащего рассмотрению, приложить давление и измерить наклоны поверхности и объем, смещенный мембраной. Однако в практике существует множество трудностей, которые следует преодолеть, прежде чем удовлетворительная мембранная аналогия может быть построена и испытана 10. Другим методом решения зада чи скручивания путем аналогии является использование электро литической емкости, в этой аналогии функция напряжения Ф представлена потенциалом в проводящей жидкости “ .
Основное уравнение (10.13) предполагает, что материал при зматического элемента, подвергающегося скручиванию, изотро пен, однороден и подчиняется закону Гука. Справедливость та кого допущения в анализе железобетонных элементов сомни тельна, особенно если в сечении имеются трещины. Однако оно может оказаться полезным в оценке режима при скручивании преднапряженных железобетонных элементов, хотя большин ство этих задач усложняется наличием значительных изгибаю-
171
щнх моментов и осевых сил. Конечно, теория Сент Венана о кру чении элементов не применима в анализе их работы при предель ных нагрузках.
10.4. Электронная аналогия для цилиндрических оболочек
Для анализа работы цилиндрических оболочек рекомендова лось несколько методов. Если отношение L)W превышает 4 (схе ма а, рис. 10.5), могут использоваться упрощенные уравнения, выведенные Шорером 12; более полная система уравнений, тре бующая большой вычислительной работы, была сформулирована Дженкинсом 13.
Мембранные силы Т, перерезывающие силы 5 и N, изгибаю щие моменты М, крутящие моменты Н, тангенциальная (каса-
а Размеры цилиндрической оболочки
172
тельная) составляющая Y и радиальная составляющая Z прило женной нагрузки g, действующей на малый элемент оболочки, показаны на схеме в рис. 10.3. Из условий равновесия, совмест ности взаимоотношений напряжение-деформация элемента Дженкинс вывел восемь уравнений, содержащих восемь зависи мых переменных и две независимые переменные, Ѳ и х. При вы ражении нагрузок гармоническими функциями, симметричными относительно х, и рассмотрении только первой гармонической функции восемь уравнений можно выразить через независимую
переменную Ѳ.
Унлби и Белломи 14 показали, что путем устранения всех за висимых переменных, за исключением одной — Т2і основное урав нение становится обыкновенным дифференциальным уравнением восьмого порядка типа
aiRed.T2 = a- ^ ^ Z — a*R X
D
x ( w - 2“,*s) ( r r + Äf |
-3T- |
(10.18a) |
Уравнение основывается на допущениях, |
что N2/R |
очень мало, |
Si = S2= S и Hi — Н2 = Н. Если также предположить, что шзначи-
тельно меньше, |
1 |
ди |
RT. |
ди |
чем-к |
-^-г- и что |
„у значительно меньше, |
чем^т-, |
|
’ |
R |
д 0 |
Ed |
да |
выражение (10.18, а) сводится к уравнению совместимости |
Шорера. |
Уилбп и Беллами показывают, как уравнение (10.18а) может быть решено электронным аналоговым счетчиком, в котором Ѳ оболочки представлено в аналогии времени, а восемь зависимых переменных оболочки представлены вольтажами.
Таким образом, восемь (электронных) интеграторов, объеди ненных в контур, используются для решения основного уравне ния. Конечно, полное решение должно удовлетворять уравне нию (10.18, а)-и заданным граничным условиям частной задачи оболочки. Следовательно, трудность возникает в определении на чальных условий для каждого интегратора. Уилби и Беллами преодолели эту трудность и выразили эти восемь уравнений сле дующим образом:
о
М2 = §(RN2 — а2 ED d O + M 2 „
о
о
УѴ2 = j(— Т2 + d'lRD со + a*RM2— 2R) d 0 + N2;,
о
о
b
173
о |
) |
|
4 K f(fl2*7^ |
+^ |
|
|
||||
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
2R rfS |
|
|
||
T, = |
J |
\a*REd u + |
) cl 0 + |
Г1;, |
|||
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
R |
|
|
|
|
о = |
j |
, со |
TzJ dO + |
uf, |
l (10.19) |
||
Ed |
|||||||
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
со = |
j1(/? (b2) d 0 -f- со,., |
|
|
||||
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
R
D M2j d 0 + <]>„.,
где индекс i имеет отношение к начальным величинам прнО = 0
|
СО! -і/ / |
т, |
dSi |
|
-% |
Ж |
|||
|
1і |
|||
21 |
|
Рис. 10.6. Цепь аналогового счетчика, использованная Уилби и Беллами для решения уравнения цилиндрической оболочки.
174
Цепь для электронной аналогии показана на рис. 10.6. Любые произвольные установки начальных условий для интеграторов представят некоторую произвольную систему граничных усло вий в физической задаче. Поэтому для установки начальных ве личин в интеграторах следует применять метод проб и ошибок, последовательно включая счетную машину до тех пор, пока окон чательные условия ие будут представлять действительную систе му граничных условий в физической задаче. Таким образом, весь процесс заключается в последовательных коррекциях: вна чале производится операция интегрирования и согласовывается с основным уравнением, основывающимся на допускаемых пер воначальных условиях, при этом аналоговый счетчик не будет действительной аналогией до тех пор, пока граничные условия не будут верно воспроизведены окончательными (конечными) ус ловиями. Унлбн и Беллами изложили применение этого метода к решению ряда задач цилиндрических оболочек.
10.5. Электрические аналогии
Аналогии, рассмотренные в разделах 10.2, 10.3 и 10.4, явля ются по существу аналогиями непрерывной функции, т. е. выра жения для зависимых переменных справедливы для всех точек в системе координат и при вычерчивании графика дают плав ные кривые. Как известно, некоторые из наиболее сложных диф ференциальных уравнений, с которыми встречаются в задачах строительной механики, и которые трудно или невозможно ре шить, используя строгие математические методы, поддаются ре шению при использовании уравнений конечной разности. Основ ное дифференциальное уравнение и соответствующие граничные условия выражаются в форме конечной разности и результирую щая система совместных уравнений может решаться использо ванием числовой вычислительной машины или методом релакса ции. Выражения для зависимых переменных справедливы для дискретных точек в координатной системе. Эти численные систе мы имеют своих двойников в сетях электрического сопротивле ния, которые могут использоваться для решения уравнений ко нечной разности в задачах плиты или в решении системы урав нений для каркасных конструкций.
Аналогии для решения задач прогиба плит
Аналогии между уравнениями прогиба плиты и уравнения ми, используемыми в задачах двумерной упругости, уже упоми нались в разделе 10.2. В каждом случае основное дифферен циальное уравнение является в форме бигармонической функции:
у 2ф = К (ху).
Использование аналогии простой сети сопротивления для ре шения уравнений конечной разности в задачах этого типа было описано Палмером и Редшоу 15.
175
Вместо использования бигармонического уравнения в стан дартной форме, как частный дифференциал четвертого порядка, его заменяют выражениями конечной разности для двух совме стных частных дифференциальных уравнений второго порядка. Уравнения, используемые Палмером и Редшоу, приведены в таблице 10.3.
Уравнения плиты
Основное уравнение
V’
4 = D
Альтернативная дифференциальная форма
д 2 и |
д г to |
|
|
|
|
д х 2 ~ |
d iß |
~ |
( |
10.20) |
|
д 2М |
д 2М |
q |
|||
|
|
||||
д х 2 |
д у 2 ~ |
D |
|
|
|
где |
|
МЛ.+ М„ |
|
||
|
М = |
|
|||
|
D (1 + о) |
|
|||
|
|
|
|||
Форма конечной |
разности |
(10.20) |
|||
(O j-j-tO o-f-tO g-J-C O j----4 о > 0 - р Л 'І 0 С І -= О , |
I |
||||
Ml + Л12 + М3+ м , - ш 0+ ^ |
= oj(ia21) |
||||
|
|
т |
|
|
|
|
|
в |
f iS |
||
|
1 |
,7 h |
7
?
Т а б л и ц а 10.3
Уравнения плоскостной задачи напряжения
Основное уравнение
у4Ф = 0
Альтернативная дифференци альная форма
д 2Ф |
д=Ф |
дх2 |
д у 2 |
д 2 і> |
( 10.22) |
д2 і> |
|
дW |
= 0, |
где |
|
|
ф = —(од.+ о_ѵ) |
Форма конечной разности (10.22)
Фі+Фз+Фз+Ф-і—
— 4/0+ а 2 фо=0,
+ .>1+ф У 4 ; І о }<">•*»
Образец сетка
Вся сеть состоит из трех сетей низкого, среднего и высокого потенциала, взаимосвязанных через большие сопротивления. Электрическая аналогия расшифровывается с помощью закона Кирхгофа: если V есть потенциал в точке сети среднего потен циала, можно показать, что
Vi + V2~\- Кз+ К}—4У0 + ^ = 0, (10.24)
где В зависит от отношения сопротивлений и напряжения в сети высокого потенциала. Поскольку В может быть конечным или нулем, то будет видно, что (10.24) аналогично (10.21) и (10.23). Редшоу и Раштон 16 описали применение этого метода для реше ния плит со свободными краями и плит, опертых на колонны.
176
Аналогии для решения задач статически неопределимых каркас ных конструкций
Анализ упругих статически неопределимых каркасных кон струкций ведет к системе совместных уравнений, которые должны непосредственно вычисляться или решаться приближенными ме тодами. В качестве неизвестных могут использоваться смещения плп силы. Аналогии цепей электрического сопротивления могут использоваться для решения задач с применением аналоговых
соотношений:
смещение = гибкость Хейла, вол ьтаж = сопротивление Xток.
Электрический анализатор для линейных конструкций был подробно описан Брэем,17 а электрическая аналогия для анали за предельных состояний рамных конструкций — Свенсоном.18
С С Ы Л К И
1 |
Mind 1in, |
R. |
D., and Salvadori, M. (1950): ‘Handbook |
|
of |
Experimental |
Stress |
||||||||||||||||||||||||
|
Analysis’, |
chap |
16. |
Wiley. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
2 |
Timpe, A. (1905): Z . |
M a t h . |
P h y s . , 52, |
308. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
3 |
Zienkiewicz, О. C. |
(1962): |
The |
use |
of |
slab |
analogy |
in |
the |
determination |
|||||||||||||||||||||
|
of thermal |
stresses, |
I n te r n a t i o n a l J o u r n a l |
o f |
|
M e c h a n ic a l |
S cien ces, |
4, |
285. |
||||||||||||||||||||||
4 |
Ross, A. L.: The clamped plate analogy for thermoelasticity, |
P ro c . |
A S M S . |
|
|||||||||||||||||||||||||||
5 |
Timoshenko, S., and Woinosky-Kreiger, S. |
(1959): |
|
‘Theory |
|
of |
Plates |
and |
|||||||||||||||||||||||
|
Shells’. MeGraw-Hill. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
6 |
Timoshenko, S., and Gpodier, H. N. |
|
(1951): |
|
|
‘Theory |
|
of |
|
Elasticity’ |
|||||||||||||||||||||
|
McGraw-Hill. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
7 |
Goodier J. N. (1934): An analogy |
betw'een |
the |
slow' |
motions |
of |
a |
viscous |
|||||||||||||||||||||||
|
fluid in tw'o dimensions and systems of plane stress, |
P h i l . |
M a g . , |
17, |
554. |
||||||||||||||||||||||||||
8 |
Lightenberg, F. K. (1955): The Moiré |
method — A |
new |
experimental |
method |
||||||||||||||||||||||||||
|
for the |
determination of |
|
moments |
in |
small |
slab |
models, |
P ro c . |
S o c , |
E x p |
||||||||||||||||||||
|
S t r e s s |
A n a l . , |
12, 83. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
9 |
Den Hartog, J. P. (1952) :‘Advanced Strength of Materials’. MsGraw-Hill. |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
10 |
Lee, G. H. (1958): ‘An Introduction to Experimental Stress Analysis, p. 229. |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
Wiley. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
Hepp, G. (1939): Measurements of potential |
|
by |
means |
of |
|
the |
electrolytic |
|||||||||||||||||||||||
|
tank, P h ils p s |
T ech . |
R e v . , |
|
4, |
223. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
12 |
Schorer, H. (1935): Line load action |
on |
thin |
cylindrical shells, |
P r o c . |
A S C E |
|||||||||||||||||||||||||
|
p. 281. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13 |
Jenkins, R. S. (1947): ‘Theory and |
Design |
of |
|
Cylindrical |
Shell |
Structures’ |
||||||||||||||||||||||||
|
О. V. Arup, London. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
14 W ilby, |
С. B., |
and |
Bellamy, |
N. W. (1962): |
‘Elastic |
|
Analysis |
of |
Shells |
by |
|||||||||||||||||||||
|
Electronic |
Analogy’. Arnold. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
15 |
Palmer, P. J., and Redshaw, |
S. C. |
(1955): |
Experiments |
with |
an |
electrical |
||||||||||||||||||||||||
|
analogue |
for the |
extension |
and |
flexure of fiat plates, |
T h e |
A e r o n a u tic a l |
Q u a r |
|||||||||||||||||||||||
|
te r ly , vi, |
13. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
16 |
Redshaw', |
S. C., |
and |
Rushton, K. R. (1961): A |
study |
of the |
various |
boundary |
|||||||||||||||||||||||
|
conditions |
for |
electriacl |
analogue |
colution |
of |
the |
extension |
|
and |
|
flexure |
of |
||||||||||||||||||
|
plates, |
T h e A e r o n a u tic a l |
Q u a r te r ly , |
XII, |
275. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
17 |
Bray, J. W. (1957): An electrical analyser for |
|
rigid |
|
framew'orks, |
T h e S t r u c |
|||||||||||||||||||||||||
|
tu r a l E n g in e e r , |
XXXV, 297. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
18 |
Svensson, |
|
N. I.. (1959): An electric |
analogue for the |
|
limit |
analysis |
of |
framed |
||||||||||||||||||||||
|
structures, |
T h e S t r u c t u r a l |
E n g in e e r , XXXVII, |
|
292. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
177
Г л а в а 11
Измерение деформаций
11.1. Введение
Точность и достоверность любого модельного исследования непосредственно связана с точностью и достоверностью измере ний. Измерения используются в основном для определения де формации и сил, но во многих случаях могут понадобиться так же измерения времени, температуры п влажности. Настоящая глава посвящена одному из аспектов измерения деформаций: измерению относительных деформаций.
Экспериментальное определение величин и распределение де формаций относится к сфере предмета, называемого экспери ментальным анализом напряжений, однако напряжение не мо жет измеряться непосредственно, и, возможно, более подходящим было бы название экспериментальный анализ деформаций. Не посредственное измерение деформаций используется во многих отраслях строительства и особенно в научно-исследовательской работе. Кроме того, различные формы датчиков, основанных на измерении деформаций, используются на промышленных пред приятиях в повседневной работе точно контролируемых процес сов, например в грузовых бункерах для автоматического взве шивания или регулирования скорости дозирования сырья. При боры и способы измерения деформаций, описываемые в этой главе, непосредственно относятся к измерению напряжений, свя занному с модельными исследованиями.
Глава расчленяется на разделы в соответствии с принципом действия различных типов тензометров, в которых коротко рас сматриваются их достоинства и недостатки. Последний раздел содержит уравнения, используемые для определения величин напряжений по измеренным деформациям. Специальные методы определения деформаций, которые необходимы для решения за дач модельного исследования, излагаются в главе 12.
11.2. Механические тензометры
Большинство механических тензометров действует по прин ципу рычага или зубчатой рейки с шестерней пли комбинирован ным способом. В этом разделе упоминаются только два типа
178
тензометров: Гугенбергера, который обеспечивает увеличение отсчетов благодаря двойной рычажной системе, и Димека, рабо тающего при помощи короткой оси, связанной с циферблатным тензометром (на основе зубчатой рейки с шестерней).
Тензометр Гугенбергера (рис. 11.1)
Существует несколько моделей, часть из них имеют фикси рованную длину базы измерений ’/2дюйма или 1 дюйм прибора, а некоторые имеют регулируемую длину базы измерения. Шкала
и
Рис. 11.1. Тензометр Гугенбергера.
дает возможность увеличения отсчетов порядка 1200. Недостат ком этого тензометра является то, что его приходится прикреп лять к модели механически, хотя для этого имеется или в спе циальных случаях может быть изготовлен набор зажимов или обойм. Для тензометров, используемых на стальных конструк циях, может применяться крепление, основанное на магнитном принципе.
Применение тензометра Гугенбергера ограничивается стати ческими измерениями, а при вибрационных испытаниях он до пускает ошибки. Приборы градуируются для непосредственного отсчета деформаций и, несмотря на их высокую чувствитель ность, они очень надежны, и поэтому часто используются при полномасштабных испытаниях в полевых условиях. В элементах конструкции, подверженных осевым и изгибающим деформаци ям, выгодно прикреплять тензометры друг против друга, как показано на рис. 11.1. Тензометры производятся швейцарской компанией Гугенбергер в Цюрихе.
Разборный тензометр Димека (рис. 11.2)
Этот тип |
тензометра, производимый фирмой В. X. Мэйсом |
и сыновья |
(Виндзор, Беркшир), был разработан Ассоциацией |
цемента и бетона для исследования бетонных конструкций, но он также пригоден для определения деформаций и в других ма териалах, включая пластмассы.
Имеются тензометры с длиной базы измерения от 2 до 80 дюймов, но приборы с наименьшими размерами базы наилучшим
179
образом подходят для работы с моделями. Прибор состоит из штанги инварной стали (инвар — сплав железа с никелем) с двумя коническими фокусировочными точками на концах, при чем одна из них жестко закреплена, а другая вращается на спе циальной ножевой опоре. Диски из нержавеющей стали при крепляются к поверхности конструкции дюрофиксом или други ми подходящими склеивающими материалами; эта операция осуществляется с помощью установочного бруска, обеспечиваю щего точное расположение дисков на поверхности.
Рис. 11.2. Съемный тензометр Днмека.
Поскольку тензометр съемный, его можно использовать для измерения деформаций в ряде точек. Это означает, что он обес печивает относительно недорогое средство получения данных для построения контуров деформаций в плоскостных конструк циях, поскольку каждая дополнительная позиция измерения де формации требует только два лишних фокусировочных диска; кроме того, диски могут сниматься к концу испытания и повтор но использоваться для другой цели.
На 2-дюймовом тензометре одно деление на циферблате со ответствует деформации 25ХІ0~б, и поскольку отсчеты легко брать до половины деления, напряжения, например, в перспексе могут измеряться до 10 фунтов/дюйм.2
При сравнительно гибких моделях определенное внимание следует уделять установке тензометра в позиции, если требуется произвести согласующиеся измерения. Сначала подвижная точка тензометра устанавливается в позицию и корпус инструмента подвигается до тех пор, пока не устанавливается жестко закреп ленная точка. Легким покачиванием тензометра можно отметить
180