![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Лайнер, В. И. Защитные покрытия металлов учеб. пособие
.pdfсыщенного твердого раствора с выпадением избыточного свинца. Меднооловянные сплавы, осажденные из стан- натно-цианистых электролитов, по данным рентгенов ского анализа, представляют пересыщенные твердые рас творы вплоть до 14,1 % Sn.
Часто наблюдаемую слоистую структуру электроосажденных сплавов Фауст объясняет чередующимся обеднением прикатодного слоя ионами более благород-
Рис. |
31. |
Микроструктуры |
электроосажденных |
сплавов: |
|
|||
|
а — Ag—Pb |
(9% Pb); |
б — Fe-N i |
(7,8% Fe) |
|
|||
|
Zn, 6b, Cd, % (по массе) |
|
|
|
||||
10 |
20 |
JO |
40 |
50 |
60 70 |
SO |
90 |
|
Cu-Zn |
|
|
|
ß - < w m , ' 9 s + 4 S |
а |
|||
|
|
|
ß |
ч У /лкУ /Л / % |
е +>7 ІІ7 400 X |
5 |
||
ш ш |
у ш , |
e+£ |
||||||
tt + e |
|
|
ß + y |
Y+E |
|
а |
||
Cu-Sb |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
400°С |
5 |
|
|
|
&$+££ j |
,7 + 8 |
|
||||
|
|
|
|
|
Ag
]
V /////^ y ////////z . .
a+ß fi'
1. г+6 '//№, |
5+с |
а |
Ш /Ш У /л |
<?+е £ |
200 °C 5 |
Y+ $ |
|
|
Рис. 32. Фазовое строение электроосажденных сплавов непосредственно пос ле электролиза (о) и после нагрева до температуры рекристаллизации (б)
132
ного металла вплоть до достижения потенциала ионов разряда менее благородного металла и последующим пополнением в результате диффузии прикатодного слоя ионами более благородного металла.
По мнению некоторых исследователей, электроосаж денные сплавы не всегда находятся в термодинамическом равновесии и лишь в результате более или менее дли тельного нагрева при определенной температуре они приходят в равновесное состояние. На рис. 31 показано, как повлиял отжиг на структуру серебряносвинцового (6,7% РЬ) и железоникелевого сплава.
До отжига видно ярко выраженное слоистое строе ние, которое характерно также для других электроосажденных сплавов (Ag—Pb, Fe—N i). Темные зоны соответ ствуют участкам с повышенным содержанием свинца. После ІО-ч нагрева при 600° С включения свинца коагу лируют, а после 24-ч нагрева электроосажденный сплав приобретает структуру, характерную для нормальной свинцовистой бронзы.
На рис. 32 показано фазовое строение ряда электроосажденных сплавов непосредственно после процесса электролиза и после нагрева до температуры рекристал лизации. Одни сплавы не претерпевают никаких фазовых превращений, например Си—Zn из цианистых электро литов, а на других сплавах видны весьма существен ные изменения.
Гл а в а IV. МАКРО-
ИМИКРОРАССЕИВАЮЩАЯ
СПОСОБНОСТЬ ЭЛЕКТРОЛИТОВ. ВЫРАВНИВАНИЕ ПОВЕРХНОСТИ
1.Связь между равномерностью покрытий
иих защитными свойствами
Толщина гальванических покрытий имеет решающее значение при оценке их защитных свойств. Между тол щиной так называемых анодных покрытий (цинковых и
133
кадмиевых) и их защитными свойствами существует пря мая зависимость; для катодных покрытий она не всегда соблюдается, однако в большинстве случаев с повыше нием толщины покрытий, имеющих удовлетворительную структуру, пористость понижается. Износостойкость по крытий тоже определяется их толщиной.
При электролитическом осаждении металлов для рас чета толщины покрытия руководствуются законом Фара дея с учетом выхода металла по току. Расчетная тол щина покрытия прямо пропорциональна применяемой плотности тока, электрохимическому эквиваленту, вы ходу по току и продолжительности электролиза и обрат но пропорциональна плотности осаждаемого металла.
Расчет дает, однако, представление только о средней толщине на всей покрываемой поверхности. Между тем опыт показывает, что даже на плоских катодах, отстоя щих на одинаковом расстоянии от анодов, плотность тока и толщина покрытия распределяются неравномерно: на углах и краях плотность тока значительно больше рас четной, а на средней части меньше.
Еще в большей степени неравномерность распреде ления тока и металла наблюдается при покрытии про филированных изделий, у которых имеются значитель ные выступы и углубления. В технических условиях обычно оговаривается не средняя, а местная (минималь ная) толщина покрытия на ответственных или определен ных участках покрываемых изделий.
Выбор типа электролита, оптимальной концентрации компонентов, входящих в его состав, а также режима электролиза делается с учетом возможности получения максимально равномерных по толщине покрытий на раз личных участках изделий. Так, для цинкования и кадми рования сильнопрофилированных изделий кислые элек тролиты неприемлемы из-за невозможности получения в них равномерных по толщине покрытий.
Неравномерность толщины гальванических покрытий на различных участках изделий со сложной конфигура цией объясняется прежде всего неодинаковым сопротив лением между анодом и различными катодными участ ками, а следовательно, различной плотностью тока на этих участках. Такое распределение тока имеет место не только при электролизе, но и при разветвлении постоян ного и переменного тока по двум проводникам с раз личным электрическим сопротивлением.
134
При электролизе необходимо, однако, принять во внимание падение потенциала на границе электролит — катодная поверхность. Распределение тока в результате этого влияния становится на профилированном катоде более равномерным. Вследствие большей поляризации на выпуклых участках с повышенной плотностью тока по сравнению с более удаленными от анода углублен ными участками, где катодная поляризация меньше, часть тока отвлекается от выпуклых участков и распре деляется на участках с меньшей катодной поляризацией.
Степень изменения начального распределения тока зависит от степени изменения поляризации с плотностью тока. При этом сказывается также сопротивление элек тролита, так как отклонение тока к участкам с понижен ной катодной поляризацией влечет за собой дополнитель ное падение напряжения вследствие прохождения тока через более длинный столб электролита.
2.Понятие о макро-
имикрорассеивающей способности
При электролизе происходит перераспределение тока в сторону большей равномерности по сравнению с тем распределением, которое соответствует расстоянию раз личных катодных участков от анода. Степень перерас пределения тока и металла на поверхности катода (ано да) при электролизе в сторону большей равномерности их характеризует макрорассеивающую способность элек тролита. Мерилом рассеивающей способности может слу жить процентное соотношение между наибольшей и наи меньшей толщиной покрытий двух выделенных участков определенного изделия.
Микрорассеивающая способность определяет разницу в толщине покрытия на двух выделенных участках ми кропрофиля, обычно в углублении и на пике микропро филя. Поскольку переход от макро- к микропрофилю непрерывен, то для обозначения понятия макро- и микро рассеивающей способности необходимо знать определяю щие их факторы.
При хорошей конвекции электролита в области мак рорассеивающей способности нет никакой заметной раз ницы в толщине катодного диффузионного слоя. Основа нием макрорассеивания является первичное распределе
135
ние тока. Напротив, в области микрорассеивания вследствие недостаточной конвекции появляется иногда значительная разница в толщине катодного диффузион ного слоя. Это приводит к тому, что разряд определяется транспортом способных к разряду частиц. Первичное распределение тока в области микрорассеивающей спо собности не имеет больше места. Граница между макро- и микрорассеивающей способностью лежит там, где вслед ствие недостаточной конвекции дополнительную постав ку разрядоспособных ионов определяет диффузия.
Выравнивание обозначает уменьшение первоначаль ной неровности поверхности изделия в процессе нанесе ния гальванического покрытия. Выравнивание не иден тично микрорассеиванию, однако при определенных ус ловиях оно находится в области микрорассеивающей способности.
Мерилом микрорассеивающей способности и вырав нивания на одном определенном профиле может также служить процентное соотношение между толщиной по крытия в улублениях и на пиках микропрофиля.
3. |
Факторы, влияющие |
на макрорассеивающую способность |
|
К р а е в о й эф фект . |
При погружении в какой-нибудь |
электролит двух параллельных электродов одинаковых размеров наблюдается прохождение тока не только по главным силовым линиям, которые идут от одного элек трода перпендикулярно к другому, но и по дополнитель ным силовым линиям. Измеренное сопротивление мень ше, чем это соответствует сечению электролита, распо ложенного между двумя электродами. Даже при одинаковом расстоянии и расположении электродов от носительно друг друга измеренная электропроводность зависит от местоположения электродов в сосуде — до статочно вспомнить роль электролитической емкости со суда при измерении электропроводности.
Совершенно равномерное распределение тока на всех участках покрываемой поверхности возможно только в исключительных случаях, например на цилиндре с таким же анодом или на параллельных плоских электродах, полностью пересекающих однородный по составу элек тролит. Если электроды расположены параллельно друг
136
другу, но неполностью пересекают электролит, то в за висимости от расстояния между электродами и боковыми стенками электролизера, а также между нижними края ми электродов от дна ванны и верхними краями элек тродов до уровня электролита силовые линии будут в большей или меньшей степени концентрироваться на краях электродов и огибать их. В соответствии с рас положением параллельных электродов в электролизере
()
(I
|
|
+ |
|
|
титт"1 |
о |
|
ч Ѵ / |
|
|
|
г : |
: - |
- Гч\ |
|
|
\\\ |
к |
|
чЧч\\\ |
|
|
|
<■ ‘ , уf ' - . . |
— -=_з |
|
ѵѵ ■ --- |
----------Г------- - T j & s H A . A . x Ü |
Рис. 33. Схема распределения силовых линий на электродах при различном положелии их в электролите
по отношению к боковым стенкам, дну ванны и уровню электролита будет распределяться металл на различных участках поверхности (рис. 33).
Известен факт преимущественного осаждения и рас творения металлов на углах и краях электродов, распо ложенных в больших сосудах (так называемый краевой эффект). Контур распределения силовых линий в элек тролите можно теоретически вычислить, но это чрезвы чайно сложно и не всегда целесообразно. Распределе ние тока и металла на различных участках поверхности профилированных изделий определяется электрохими ческими факторами, характерными для данного состава электролита и режима электролиза, и геометрическими факторами, определяемыми размерами и формой элек тродов, а также относительным расположением их в электролизере. Одновременный учет всех факторов, влияющих на распределение тока на электродах, прак
тически невозможен. Влияние электрохимических факто ров целесообразно рассматривать изолированно, без на кладывания на них геометрических факторов.
Влияние электрохимических факторов на равномер ность распределения тока и металла на электродах мно гократно изучалось различными исследователями и в на стоящее время можно установить некоторые количест венные соотношения. В первую очередь необходимо установить понятие о первичном и вторичном распреде лении тока, а также о распределении металла.
П е р ви ч н о е и вт оричное р а с п р е д е л е н и е тока. Впервые
роль основных факторов, влияющих на равномерность распределения металла на покрываемых изделиях, была установлена двумя американцами (Haring and Blum) еще в 1923 г. С тех пор в этом направлении выполнены многочисленные исследования.
П е р в и ч н ы м р а с п р е д е л е н и е м т о к а называ ется такое распределение, которое определяется только размерами электродов и расстоянием между ними в электролите. Такое распределение возможно только при отсутствии катодной поляризации либо при одинаковой поляризации на различных катодных участках, либо при пользовании переменным током такой частоты, при ко торой поляризация сведена к минимуму. Электролити ческое выделение металла, как известно, сопровождается изменениями катодного потенциала во время процесса в соответствии с господствующей на отдельных участках покрываемых изделий плотностью тока. Такое распреде ление тока практически не имеет места и с точки зрения равномерности толщины осадка оно было бы наименее желательным.
В т о р и ч н ы м р а с п р е д е л е н и е м т о к а назы вается фактическое распределение тока, которое зависит также от состава электролита и режима процесса. Вто ричное распределение тока в любом электролите всегда более равномерно, чем первичное.
Р а с п р е д е л е н и е м е т а л л а зависит от вторично го распределения тока и характера изменения выхода по току с изменением плотности тока. Оно равно произве дению вторичного распределения тока на отношение ве
личин |
выходов |
по току при различных плотностях |
тока. |
|
|
Первичное распределение тока мы впредь будем обо |
||
значать |
через k, |
которое соответствует отношению рас |
138
стояния от анода различных катодных участков и может быть вычислено при помощи масштабной линейки.
Вторичное или фактическое распределение тока обоз начим через і'б/ід, где г'б — плотность тока на ближнем катодном участке, а ід — плотность тока на дальнем ка тодном участке.
Распределение металла, т. е. отношение количеств осажденного металла на различных катодных участках или отношение толщин осадков на этих участках, обоз начим через /С =М б/Л 1д, где М ъ — толщина осажденного металла на ближнем катодном участке, а М д — толщина осажденного металла на дальнем катодном участке.
Для выяснения факторов, влияющих на вторичное распределение тока и распределение металла, рассмот рим два катодных участка, находящихся от анода на различном расстоянии. В процессе прохождения тока концентрация ионов непосредственно у катодной поверх ности быстро уменьшается, в связи с чем катодный по тенциал смещается в сторону электроотрицательных зна чений. Эта концентрация будет быстрее уменьшаться около того участка катода, где плотность тока больше; соответственно и потенциал, необходимый для продолже ния прохождения тока, будет быстрее смещаться на том участке катода, где плотность тока больше.
Можно принять, что повышению потенциала на бли жайшем участке катода соответствует эквивалентное по вышение сопротивления на том же участке. Вследствие этого плотность тока на ближнем участке катода сни жается и распределение тока делается более равномер ным, чем первичное распределение. Подобный случай распределения тока представлен на рис. 34.
Примем для этого случая следующие обозначения: Фб — катодный потенциал на участке б ; Фд— катодный потенциал на участке д ; фа— анодный потенциал;
Е б— падение напряжения |
(омическое) в электролите |
от анода до участка |
б; |
Е п — падение напряжения |
(омическое) в электролите |
от анода до участка <3. |
|
Так как металл (анодный и катодный) является не сравненно лучшим проводником, чем электролит, то мож но принять, что внутренний потенциал будет одинаковым во всех точках анода и- катода. При электролизе раз ность потенциалов между электродами складывается из
139
Трех величин: анодной поляризации, падения напряже ния на преодоление омического сопротивления электро лита и катодной поляризации.
Все эти три величины могут быть измерены. Скачок потенциала на различных участках анод — раствор не одинаков, однако для простоты можно допустить, что этот потенциал одинаков, по крайней мере, его можно
Рис. 34. Схема распределения тока на поверхности профилированного катода:
б — единица катодной площади, наибо лее близко расположенной от анода;
<?—-единица катодной площади, наибо лее отдаленной от анода; R q — сопро
тивление электролита от анода до участка б; — сопротивление электро
лита от анода до участка д ; к — отно шение расстояния между участками д и б от анода
сделать одинаковым. Разность потенциалов между ано дом и какими-нибудь двумя катодными участками будет также одинакова, т. е. можно написать уравнение
|
Фа + £б— фб = фа + ЕД— Фд. |
(1) |
||||
|
Поскольку выше мы условились принять фа везде оди |
|||||
наковым, можно написать: |
|
|
|
|||
|
Е б |
|
ф б — Е д — ф д , |
|
( 2 ) |
|
|
|
|
іЕб = |
і в Я б , |
|
(3) |
|
Е д |
— |
ід Е д = ід /г Е б , |
|
(4) |
|
|
' |
|
ф б |
-------- ф д , |
(5) |
|
|
‘ б |
|
__Ф д ---------------------------- Фб |
|
(6 ) |
|
|
І Д |
|
|
» Д R ö |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
' б |
_ |
f, |
k (фд — Фб) |
|
(7) |
|
1д |
|
|
Ея |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
ід |
|
V |
Е А } |
' |
(8 ) |
|
|
|
||||
где |
-------есть отношение |
плотностей |
тока |
на различ |
ных катодных участках б и д , которое и является показа
но
телем вторичного распределения тока, в то время как k служит мерилом первичного распределения тока и явля ется только функцией расстояния.
Мы видим, что вторичное распределение тока равно первичному минус поправочный коэффициент. Последний вместе с учетом катодного выхода по току определяет распределение металла и содержит только такие вели чины, которые могут быть измерены.
Из уравнения (6) следует, что вторичное распреде ление тока всегда равномернее первичного. Это объяс няется тем, что числитель дроби, которая вычитается из k , всегда имеет положительное значение, так как потен циал на ближнем катодном участке, хотя бы на незна чительную величину, всегда отрицательнее потенциала на дальнем участке. Но при вычитании отрицательной величины всегда получается положительное значение, следовательно, вся дробь тоже всегда имеет положитель
ное значение. Если, например k — 5, а ^ — — =0,5, то
Ід Кб
-І5. —5 —0,5= 4,5. Чем больше значение вычитаемой дро-
‘д
би, тем равномернее фактическое распределение тока и тем в большей степени оно приближается к единице. Теоретически это явление легко объяснимо, так как по ляризация может рассматриваться как включенное до бавочное сопротивление, в результате которого плотность тока на выступающих участках катода (ближе располо женных от анода) уменьшается в значительно большей мере, чем на отдаленных (углубленных) участках.
Распределение металла на различных катодных уча стках подчиняется уравнению (6) только в том случае, если выход по току принят равным 100% или во всяком случае независим от плотности тока. Так как это не всегда возможно, то для учета распределения металла необходимо принять во внимание изменение выхода по току в зависимости от плотности тока.
Между распределением металла и вторичным или фактическим распределением тока существует следую щая зависимость:
4^6 __ |
<б |
Нб |
/д\ |
M Â |
І Д |
' Нд ’ |
|
где rjö— выход по току на ближнем катодном участке; тіщ— выход по току на дальнем катодном участке.
141