книги из ГПНТБ / Фабрикант, В. Л. Элементы устройств релейной защиты и автоматики энергосистем и их проектирование учеб. пособие
.pdfПо (3.35) определяются гцМаКс и гтт и по (3.21) |
и (3.32) — |
отклонение от линейности и потребляемая мощность. |
Активные |
потери короткого замыкания находятся, как |
|
Лс = /2 Reн = SLrp R j { k l IP), |
(3.54) |
Рис. 3.24. К определению сред ней длины витка
а активные потери холостого хо да, как
Лс.х = P0G = PoG0V = P0G0stu,
(3.55)
где удельные потери в стали Ро, вт/кг, зависят только от индук ции В; G — масса стали сердеч ника, кг\ Gо — плотность стали сердечника,/сг/л3; V=slM— актив ный объем стали сердечника, м3.
Следует отметить, что плот ность распределения потерь в обмотке (в вт/м3) равна А2р-10® и определяется выбранной плот ностью тока и материалом прово да, а плотность потерь в сердеч нике — величиной Ро, вт/кг, зави сящей только от индукции.
Пример 3.4. Рассчитать трансформатор напряжения наименьших габаритов по следующим данным:
1. Напряжение* на входе, при котором трансформатор должен сохранить
достаточную точность, может изменяться от UMив = 2 |
в |
до |
{/макс = 1 0 0 в. В дли |
||||||||||
тельном режиме напряжение на входе С/дл = 1 0 0 |
в. |
|
|
|
коэффициент kv |
||||||||
2. |
Максимальное напряжение на |
выходе |
U '= kvU—2U\ |
||||||||||
должен регулироваться от 0 до 2 через 5% максимального значения. |
на |
выходе |
|||||||||||
3. |
Мощность |
нагрузки |
при |
максимальном |
напряжении |
||||||||
В н а г р — Ю |
в а . |
|
|
|
|
|
|
|
|
окном |
стали |
||
4. |
Сердечник набирается из стандартных пластин с широким |
||||||||||||
Э-42. |
Характеристики стали |
Po=f(B) и ц =((В ) (Л. |
14] |
даны |
на |
рис. |
3.25 и |
||||||
3.26. Плотность стали Go=7,8-103 кг/м3. |
[Л. |
14], |
то |
по |
_ней |
|
может |
||||||
Если |
дана |
характеристика |
B=f(H) |
|
|||||||||
быть |
построена |
характеристика \i= B I(]f 2H)=f(B) . |
Наличие |
|
2 в |
знамена |
|||||||
теле объясняется тем, что дается амплитуда индукции и действующее значение основной гармоники напряженности магнитного поля. Поскольку эти характе ристики, особенно р = /(В ) [или В = /(//)], недостаточно стабильны, желательно иметь не типовые характеристики, а снятые для применяемой партии стали.
На рис. 3.26 значение В, тл, отложено в логарифмическом масштабе, чтобы
охватить широкий диапазон индукций и для удобства |
дальнейших действий; |
|
а значения |х, гн/м, отложены в линейном масштабе. |
Д=2,5 а/ммг. |
|
5. |
Плотность тока в обмотках может быть принята |
|
6 . |
Коэффициент заполнения по стали £с= 0,9. |
|
* В данном примере и в других случаях, где это не оговорено, частота переменного тока /= 50 гц.
78
Определить:
а) числа витков обмоток и марки их проводов; б) тип пластин и толщину пакета стали сердечника; в) максимальное отклонение от линейности;
г) максимальное значение внутреннего сопротивления; д) потребление холостого хода;
е) активные потери холостого хода и короткого замыкания.
Рис. 3.25. |
Зависимость P0=f(B) стали сердечника |
к приме |
|
ру 3.4 |
|
Р е ш е н и е . 1. |
На рис. 3.26 проводится прямая ab, |
параллельная оси |
абсцисс так, чтобы отношение индукций Вманс/Вмин, соответствующих точкам
пересечения этой прямой с кривой p= fi(B ), |
было равно |
|
||||||
|
|
^макс/^мин = |
^макс/^мин = 190/2 = 50. |
|
||||
Отношение двух значений индукции при логарифмической шкале соответ |
||||||||
ствует |
вполне |
определенной |
длине |
отрезка |
[logBxaitc—logBiiMH= |
|||
= log(Вмакс/^мин)= log 50]. |
Этот |
отрезок |
может быть определен по шкале, |
|||||
например от метки В = 0 ,0 1 _до метки В = 0,5 |
(0,5/0,01=50). Той же величине дол |
|||||||
жен быть равен отрезок ab (см. |
рис. |
3.26) |
между точками пересечения прове |
|||||
денной прямой с кривой |х=/(В). |
|
|
|
индукции |
как абсциссы |
|||
2. Определяются максимальная и минимальная |
||||||||
найденных точек пересечения: |
|
|
|
|
|
|||
|
|
ВМакс = |
1 . 2 2 |
тл\ |
ВМИн = 0,0244 т л . |
|
||
3. |
Определяются максимальная и |
минимальная |
магнитные |
проницаемости |
||||
как ординаты высшей точки кривой р = /(В ) |
и проведенной прямой: |
|||||||
|
рМакс = 9,2-10-* гн/м, |
рыин = 3,45-10-* гн/м. |
|
|||||
4. Определяются токи в обмотках в длительном режиме при максимально значении напряжения на выходе (принимаем 6 Ц= 1 ,1 ):
|
Знагр_____ 19 |
0,05д; |
||
|
*р^дл |
“ 2-100 |
||
|
|
|||
h |
5на1 р |
1,1 -10 |
= 0,11 а |
|
им |
iocT |
|||
|
|
|||
79
0,002 0,003 0,005 0,007 0,010 0,015 0,02 0,03 0,05 0,07 0,1 0,15 0,2 0,3 |
0,5 0,7 1 |
1,5в, ТЛ |
Рис. 3.26. Зависимость р = /(В ) стали сердечника к примерам 3.4 и 3.7
5. Определяются сечения и диаметры проводов обмоток при максимально допустимой плотности тока:
snpi — |
Л. |
0,11 = 0,044 мм2, |
dnpl = |
snpi — |
|
л |
2,5 |
|
|
|
|
4 |
0,237 мм. |
|
|
|
— -0,044 = |
|
л
Принимаем провод ПЭ-0,25; тогда сечение
Snpi = Jtd„pi/4 = Я-0,252/4 = 0.049 мм2;
|
/ 2 |
0,05 |
—0-02 мм ; |
^прг — |
|
|
||
snp2 — д |
— 2 5 |
|
|
|||||
|
|
|
_ |
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
0 , 0 2 = 0,16 мм. |
|
|
||
|
|
|
я |
|
|
|
|
|
Принимаем провод ПЭ-0,16. |
|
заполнения по кривой 1 |
рис. 3.21 |
для пров |
||||
6 . |
Находятся коэффициенты |
|||||||
дов ПЭ с диаметрами 0,25 и 0,16 мм: |
|
|
|
|
|
|||
|
|
fe3l = 0,53; |
/гз2 = |
0,46. |
|
|
||
Вводим |
дополнительный |
коэффициент 0,8, |
учитывающий |
большое |
число |
|||
выводов от вторичной обмотки: |
|
|
|
|
|
|||
|
|
kn = |
0 ,8 - £ з2 |
= |
0,8-0,46 = 0,37. |
|
|
|
При подстановке в (3.46) вводим уточнение на поправку в сечении провода первичной обмотки,- не учтенное в (3.46), и дополнительно для обеих обмоток коэффициент запаса 0,95:
|
п |
0 |
0,044 |
|
|
|
0,044 |
|
|
|
|
|
k3l = |
0,049 |
Кз1 |
= |
0,95 |
0,049 |
0,53 = |
0,45; |
|||
|
|
/гз 2 |
= |
0 ,95-/г32 = |
0,95-0,37 = |
0,35. |
|
||||
7. По |
(3.46) |
находим |
произведение ss0, |
принимая |
At^= 1,1: |
||||||
|
ss0 = |
Ц ыш с -^нагр |
|
|
|
|
|
10*в = |
|||
|
4,44-Д/дл&иаксА |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
100-10 |
|
|
/ 1 , 1 |
1 |
\ |
|
|
||
~ |
4,44-50-100-1,22-2,5 |
\ |
0.45 |
0,35 / 1 0 |
* = |
7’86''° * |
|||||
8 . По табл. 3.1 (штамп с широким окном) находим соответствующий ст дартный размер пластин Ш-12 или Ш-16. Принимаем пластины Ш-12, для кото рых полученное значение sso = 7,86-10~ 8 ближе к середине указанного диа пазона. Для этих пластин:
dj = 12• 10' 3 |
м; |
Ь0 |
= |
12-10~* м; |
Ло = 30-1ь-*л; |
/м = |
103-Ю' 3 |
м; |
s0 = 3 |
,6 -10' 4 м2. |
|
81
9. Определяем сечение |
сердечника s: |
|
|
|
|
|
|||
|
|
s = |
s0s |
7,86-1 0 * 8 |
|
2,18-10-* |
|
|
|
|
|
-—------------------ |
|
|
|
|
|||
|
|
|
So |
3,6-10-* |
|
|
|
|
|
10. |
Толщину пакета а находим из (3.48): |
|
|
|
|
|
|||
|
|
s |
2,18-10-* |
|
= 20,2-Ю" 3 |
м. |
|
||
|
|
M i |
0,9-12-lO' 3 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
11. |
Числа витков определяются из (3.38) |
и (3.17): |
|
|
|
||||
|
|
б^ыакс |
|
_______ 100 |
|
____ |
= |
1710 витков; |
|
|
|
4,44fBu |
|
4,44-50-1,22-2,18-10-* |
|
|
|
||
|
|
ш2 = kpWi = 2-1710 = |
3420 витков. |
|
|
||||
12. |
|
По (3.23) и |
(3.27) определяются |
сечения |
окна, |
занимаемые первичной |
|||
вторичной обмотками. При этом |
используются |
коэффициенты |
заполнения k'3\ и |
||||||
без учета |
запаса: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ayinpi 1 0 - 8 |
1710-0,049-Ю-о |
0,158-IQ'3 мг; |
|||||
|
|
з! |
0,53 |
= |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||
0,37
13.Определяется ширина окна для первичной и вторичной обмоток:
|
|
ъх= |
s0 1 |
0,158-10-з |
= 5,3-Ю -з м. |
|
|
|
|||||
|
|
-У- |
= |
30-Ю-з |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
и |
|
0,185-Ю-з |
= 6,2-10-» Мф |
|
|
|
||||
|
|
|
‘ ■ = 1 Г = |
ЗЗ-10-з |
|
|
|
|
|
|
|||
Общая ширина |
bQ= bj-j- 6 2 = (5,3-)-6,2) Ю" 3 |
л* = |
11,5 |
мм. |
Запас |
по ширине |
|||||||
Ь0 — 6 0 = 12— 11,5 = 0,5 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
14. Находим средние длины витков |
первичной и вторичной обмоток по (3.52) и |
||||||||||||
(3.53): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lcpi = 2(dl + |
a ) + n b l = |
[2(12 4 |
20,2) + я-5,3]-Ю ' 3 = |
81,1 - Ю’ 3 м\ |
|||||||||
|
|
|
|
1сра = |
2 (dx-f- а) -ф я (26х -|-Ь2) = |
|
|
|
|
||||
= |
[2 (12 4- 20,2) + |
я (2-5,3 -V- 6,2)]• 10-з = ц 7 ,4 - 10-з |
я . |
|
|||||||||
15. Находим значения Nx по (3.29) п N по (3.31): |
|
|
|
|
|||||||||
A/i = |
cpt |
■10-3 = |
81,1-Ю-з |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
0,53-0,158-Ю-з 10-» = 0,97 -10 -з |
м/мм2; |
||||||||||
|
*31 S01 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
( |
|
lcpi |
|
cpa |
\ |
/ |
|
81,1-Ю -з |
|
|
||
Л1 |
|
+ |
■] 10-«= ( |
--------1------------ + |
|||||||||
|
|
|
:3 l Sni0 1 |
* 3 2 |
|
j |
\ |
0,53-0,158-Ю-з |
^ |
||||
|
|
|
s 0 2 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
4 |
|
117 4-10" 3 |
\ |
) 10-« = |
2,69-10-3 |
Mj MM2 |
|
|
|
|||
|
|
-------- 1------------, |
|
|
|
||||||||
|
^ |
|
0,37 -0,185-10-V |
|
|
|
|
|
|
||||
82
16. Определяется R[ по (3.28) и R BK по (3.30):
R ',= p w lN 1 = об • 34202•0,97-1 0 ”s = 202 ом;
RBH= pW\ N = —56■ -34202-2,69-Ю-з = 562 ом.
17. Определяются значения Х ^макс и Х^мин по (3.35):
X _ „ = 2nfswl |
рмакс= |
34202.9,2-10-3= 71500 0*; |
|
*цмакс * |
/м |
|
ЮЗ-10-3 |
|
|
||
‘цмин |
|
рмин = . 2я-50-2,18-10~4-34202 3 >45 .1 0 - = 26800 ак. |
|
|
|
|
103-Ю-з |
18.Определяется отклонение от линейности по (3.21) и (3.41):
6 = |
х ц.макс |
И-макс Р-мин |
202 (9,2 — 3,45) = 0,0047 или 0,47% . |
|
Рмин |
71 500-3,45 |
19. Определяется потребление холостого хода по (3.32). При этом следуе учитывать, что в длительном режиме, для которого ищется потребление, при ложено максимальное напряжение. Следовательно, в сердечнике имеет место максимальная индукция и соответствующая ей минимальная магнитная прони цаемость (см. рис. 3.26):
Snorp = k2p U l j X mnH = 22-1002/26 800 = 1,5 ва.
20. По (3.54) находим активные потери короткого замыкания
р к = /2/?вн = 0,052-562= 1,4 вт.
21. По характеристике Р0 =/(В ) (см. рис. 3.25) находим для В=1,22 тл (длительный режим) Ро=2,1 вт/кг. После этого по (3.55) находим активные потери холостого хода
Рх х = P0G0slK = 2,1 -7,8 -Ю з-2,18-10-*-103-10-» = 0,36 вт.
22. Распределение вторичных витков между секциями для регулировки значения kp делается в соответствии с решением примера 3.3.
Таким образом выполняются четыре секции грубой регулировки по 20% вит ков и четыре секции плавной регулировки по 5% витков.
Число витков в секциях грубой регулировки
шгр = 0,2 ш2 = 0,2-3420 = 684 витка.
Число витков в секциях плавной регулировки
и>п.л = 0,05 w2= 0,05-3420 = 171 виток.
83
§3.13. Расчет промежуточного трансформатора напряжения на минимальные габариты при заданном отклонении от линейности
или при заданном внутреннем сопротивлении
Вначале трансформатор рассчитывается на минималь ные габариты так, как было указано в § 3.12. Если при этом от клонение от линейности б и внутреннее сопротивление Rm удов летворяют поставленным требованиям, то расчет может считаться законченным. Если же эти условия не удовлетворяются, то сле дует либо изменить материал сердечника, либо увеличить габа риты трансформатора.
При изменении материала следует повторить тот же расчет для нового ^лучшего) магнитного материала. Если же материал остается неизменным, то можно рекомендовать следующее. Неко торого уменьшения б и RBH можно достигнуть увеличением тол щины пакета, не изменяя размеров пластин.
1. У м е н ь ш е н и е в н у т р е н н е г о с о п р о т и в л е н и я RBп. При увеличении толщины пакета, а следовательно, и сечения сер
дечника s в п раз числа витков |
согласно (3.45) |
и (3.17) |
умень |
|||
шаются в п раз. При этом внутреннее |
сопротивление |
согласно |
||||
(3.30) |
уменьшится в п2 раз, если значение N |
останется |
неиз |
|||
менным. |
|
|
[см. выражение |
|||
В |
действительности значение N изменяется |
|||||
(3.31) |
]: |
значения |
/ср i и |
/Ср2 из-за увели |
||
а) |
несколько увеличиваются |
|||||
чения толщины пакета, что приводит к увеличению У; |
увеличе |
|||||
б) |
несколько увеличиваются |
значения |
k3\ и k3 2 из-за |
|||
ния сечений проводов обмоток, что приводит к уменьшению N\
в) вследствие увеличения сечений уменьшаются плотности то ка в проводах; при этом целесообразно для уменьшения N пере
распределить сечение окна между обмотками, |
увеличивая часть |
|||
окна, занятую вторичной (внешней) обмоткой. |
|
сечений |
||
Наименьшее значение N получается |
при соотношении |
|||
(см. рис. 3.20) |
|
|
|
|
^0l/®02 ~ |
~ |
У |
/ |
(3.56) |
Необходимо, однако, чтобы плотность тока в первичной обмот ке не превысила допустимую, т. е. сечение провода первичной обмотки не получилось бы меньшим, чем по первоначальному расчету. Если это условие выполняется, то следует использовать выражение (3.56). Если же при этом сечение провода первичной обмотки уменьшается, то нужно сохранить его прежним, исполь зовав остальную часть окна для вторичной обмотки. Указанное перераспределение сечения окна также приводит к уменьшению N.
По совокупности указанных условий значение N может не сколько измениться как в ту, так и в другую сторону.
84
Таким образом, в первом приближении сечение сердечника может быть найдено из соотношения
Rbh.hIR bh.ct — Sct/Sh,
откуда
S„ — Scx i f R bu.ctiR bh.h, |
(3.57> |
где sHи sCT — сечение сердечника — новое (искомое) |
и старое (по |
лученное из расчета на минимальные габариты); Rms.H и RBн. Ст — внутреннее сопротивление — новое (требуемое) и старое (получен
ное из расчета на минимальные габариты). |
|
|
|||
2. У м е н ь ш е н и е о т к л о н е н и я |
от л и н е й н о с т и б. |
||||
При неизменном материале |
отклонение |
Дц/цмин не |
изменяется. |
||
Изменение б возможно |
лишь |
за счет |
изменения |
отношения |
|
R\/z» макс [см. выражение |
(3.21)]. |
|
|
|
|
Разделив (3.28) на (3.35), найдем |
|
|
|
||
Rl/X» макс = |
pWi/„/(2ji/s|iмакс). |
(3.58> |
|||
Полагая N\ неизменным, находим, |
что |
Ri/Хц макс» |
э следова |
||
тельно, и б изменяются обратно пропорционально сечению, т. е.
откуда |
|
^н/^СТ |
^ст/^н» |
|
|
|
|
SH= |
|
|
(3.59) |
||
|
|
SCT6 CT/ 6 H, |
|
|||
ГД6 6н И бет |
отклонение от линейности — новое |
(требуемое) и |
||||
старое (полученное по расчету на минимальные габариты). |
тем |
|||||
Значение N it в |
действительности, несколько меняется |
по |
||||
же причинам, |
что |
и значение |
N. Только в данном случае |
для |
||
уменьшения N\ следует расширять часть окна, занимаемую пер |
||||||
вичной обмоткой, сохраняя сечение провода вторичной |
обмотки |
|||||
неизменным. |
|
толщины пакета получается |
слишком боль |
|||
Если увеличение |
||||||
шим и трансформатор становится конструктивно неудобным [на рушается соотношение (3.47)], то следует перейти к большему размеру пластин. При этом сечение s должно выбираться из соображений, аналогичных указанным, учитывая, что значения N и Ni изменяются, примерно, обратно пропорционально линейному размеру 'пластины. Более подробно этот случай здесь не рассмат ривается.
Пример 3.5. Рассчитать трансформатор напряжения с теми же данными, что и в примере 3.4, но при дополнительном условии, что внутреннее сопротив ление не должно превышать 450 ом: /?Вв ^450 ом.
Р е ш е н и е . После операций 14-16 примера |
3.4 |
находим |
Л „ н = 562 |
ом, что |
|
не удовлетворяет поставленному условию. |
|
|
(3.57). Учитывая |
||
Увеличиваем пакет |
стали сердечника в соответствии с |
||||
возможность отклонения |
значения N, принимаем |
с |
запасом |
Яви.н = 400 |
ом: |
85
s„ = sCTV R B„ . ст/Л вн.н = 2 ,1 8 - 1 0 - « |
/5 6 2 /4 0 0 |
= |
2 ,5 8 -1 0 -“ мК |
|
|
||||||||
Толщина пакета |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а = |
|
|
|
2,58-10-“ |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
23,9-10-3 ж. |
|
|
|
||||
|
|
|
|
О,9-12-10" 8 |
|
|
|
|
|
|
|||
Отношение a/cf[ = 23,9-10_3/(12-10~3) = 1,99 |
|
находится |
на |
грани |
условия |
(3.47). |
|||||||
Однако, если бы оно даже |
несколько отклонилось |
от |
пределов, |
указанных |
|||||||||
в (3.47), это нельзя считать недопустимым. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Находим чйсла витков обмоток по (3.38) и (3.17): |
|
|
|
|
|
||||||||
|
^'м акс |
|
|
________ 100________ |
= |
1430 |
витков; |
|
|||||
4,44-/BMaKcs |
|
4,44-50-1,22-2,58-10-“ |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
w2 = kpWi = 2-1430 = 2860 витков. |
|
|
|
|
||||||||
Находим соотношение сечений окна, занимаемых обмотками, по (3.56), при |
|||||||||||||
нимая прежние значения коэффициентов заполнения кзХ и k32\ |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
К\ d; |
|
|
0,45-12-IQ' 3 |
= |
0,655, |
|
|
|||
|
|
|
k32+ |
|
|
0, 35 -3 6- Ю- з |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где d2 = d, + 2 6 0= (12+2-12) 10-3=36-Ю -з ж (см. рис. 3.20). |
как |
и |
в при |
||||||||||
Принимаем |
размеры |
окна |
с |
запасом |
по ширине |
в |
0,5 мм, |
||||||
мере 3.4: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Sq =11,5-30-10-3 = |
0,345-10-3 ж2. |
|
|
|
|
|||||||
Тогда, учитывая s0 1 + |
*02 = |
so и полученное отношение s0 1 /s02, находим сечение, |
|||||||||||
занимаемое первичной обмоткой: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
s01 = |
0,655 |
|
, |
0,655-0,345-Ю-з |
|
|
л |
„ |
|
|
|||
------------ |
sn = |
--------------------------=0,137-10"3 ж2. |
|
|
|||||||||
0 1 |
1 + 0 ,6 5 5 |
0 |
|
1 + 0,655 |
|
|
|
|
|
|
|||
Сечение провода первичной обмотки из условия размещения обмотки в за |
|||||||||||||
данной площади окна |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
snpl |
£3 1 * 0 1 |
10» = |
0,53-0,137-10-3-10» |
|
|
0,051 |
мм2\ |
|
|
||||
------- |
----------------------- |
|
|
|
|||||||||
|
wL |
|
|
|
|
1430 |
|
|
|
|
|
|
|
при этом диаметр провода |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ pl |
= |
|
4в'пр1/ л = |
0,255 мм. |
|
|
|
|
|
|||
Приходится |
принять |
старое |
сечение |
и провод |
ПЭ-0,25. |
Соответственно |
|||||||
сохраняются прежнее сечение snpi=0,049 мм2 и прежний коэффициент запол
нения k3l = 0 ,5 3 . Тогда сечение |
и ширина окна, занимаемые первичной |
||
обмоткой: |
|
|
|
Soi — t^iSnpi io~8 |
1430-0,049-10-» |
||
0,53 |
=0,132 -Ю-з ж2; |
||
з1 |
|
||
|
|
||
sQL _ |
0 , 1 3 2 - Ю - з |
4,4-10-з м , |
|
h 0 ~ |
3 0 - 1 0 - * |
||
|
|||
86
Соответственно сечение и ширина окна, занимаемые вторичной обмоткой:
s02= s'0— s0 1 = 0,345-JO"3 — 0,132-10-з = 0 ,213 -10'3 м2;
b2— b0 — b1 = l l , 5 — 4,4 = 7,1 мм.
Определяем сечение и диаметр провода вторичной обмотки, принимая в ка честве первого приближения прежнее значение *зг=0,37:
ft,,s 0, |
0,37-0,213-Ю -s- 10е |
= 0,0276 мм2; |
|
snp2 = — |
- 10е = — -------------------------- |
2860 |
|
ДО.. |
|
|
|
dnp2 = |
y 4snp2/n=V 4-0,0276/я = |
0,187. |
|
Учитывая некоторое |
увеличение |
коэффициента заполнения и имеющийся |
|
запас по ширине окна, |
принимаем |
провод ПЭ-0,19. |
Соответственно сечение |
провода |
|
|
|
«прг= л ^ р2/4 = Я '0,192/4 = 0,0282 мм2.
Принятому диаметру провода |
соответствует |
коэффициент заполнения |
^з2 = 0,48 (см. рис. 3.21). Учитывая |
коэффициентом |
0,8 уменьшение заполнения |
из-за большого числа выводов, находим |
|
|
£32= 0,8-0,48 = 0,38. |
|
|
Проверяем сечение и ширину окна, занимаемые вторичной обмоткой:
— |
WjS2 |
|
2863-0,0282 10"* = 0,212-10'3 |
|||||||
*зг |
~~ |
0,38 |
|
|
|
|
||||
|
Ьг |
|
0,212-10~3 |
|
|
|
||||
|
|
30-10-3 |
7,1 -IQ’ 3 м. |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
Общая ширина окна, занимаемая обмотками, |
|
|
|
|||||||
Ь1 + &2 = 4 ,4 + 7,1 = |
П ,5 мм, |
запас |
|
12— 11,5 = |
0,5 мм. |
|||||
Средние длины витков обмоток по (3.52) и (3.53): |
|
|||||||||
/cpx = 2(d1 + a ) + nb1 |
= |
[2 (12 + |
23,9) + я -4,4] 10*» = |
85,6-10"» |
||||||
/сР2 = 2 (d, + |
а) + я (2 ^ + |
Ь2) = |
[2 (12 + 23,9) + |
|||||||
|
+ я (2 -4 ,4 + |
7,1)] Ю -з= 121,8-Ю-з м. |
|
|||||||
Находим значения |
и N по (3.29) |
и (3.31): |
|
|
|
|||||
Nl= -l£B i- |
10-6 = |
|
85,6-Ю-з |
1 0 -о = 1,23-Ю-з MjMMз; |
||||||
0,53-0,132-Ю-з |
||||||||||
*з1 s°i |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
/ |
*С Р 1 |
Ц |
l C P 2 |
\ |
I Q - б _ |
/ |
8 5 ’ 6 ' 1 0 ' |
|||
1 |
* 3 l Sq i |
|
* 3 2 |
S 0 2 |
J |
|
^0,53-0,132 • 1 0"3 |
|||
|
121,8-10-» |
|
10-« = 2,74-10-з m I m m 2 . |
|||||||
+ 0,38-0,212-10-3 |
||||||||||
87