Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Фабрикант, В. Л. Элементы устройств релейной защиты и автоматики энергосистем и их проектирование учеб. пособие

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

22.10.2023

Размер:

17.46 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1112 / 4812 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 > Следующая >>>

Выражение (3.108) позволяет найти отклонение от линейно сти б при известных значениях р, и /3//м или отношение /3//м Для заданного отклонения б:

^3 _

(бр

6) Рср^в

(3.109)

^М-максРмин

По ;(3.109) значение эквивалентного зазора

13 и соответствую

щего

ему

действительного

зазора /д получается

часто

весьма

малым. При этом оказывается за

труднительным

осуществить

такой

зазор конструктивно.

Для

получе

ния

малого

эквивалентного

зазора

рекомендуется метод, предложен

ный в [Л. 15]

показанный на

рис. 3.42.

Для

получения

малого

эквивалентного

зазора

сердечник

разделяется

на

два

пакета

(можно

и большее

число)

изолирующей

прокладкой между ними. Зазоры в

пакетах смещены, что при однород

ных пластинах с зазором не в сере

дине легко

выполняется

укладкой

их в разные стороны. При этом маг

нитное сопротивление зазора шун

тируется

сопротивлением

проклад

Рис.

3.42.

Получение

малого

ки. Изменяя толщину прокладки /пр>

эквивалентного

зазора

разде

можно получить желательное значе

лением общего

сердечника на

ние эквивалентного

зазора.

Прове

два

пакета

с прокладкой

рить величину эквивалентного зазо

(пунктиром показаны

силовые

ра

можно,

измерив Zp и определив

линии)

/3 из (3.101).

имеет

обычно

Трансреактор

лишь грубую регулировку сопротивления zp, осуществляемую изме нением числа первичных витков.

Внутреннее сопротивление трансреактора желательно иметь возможно меньшим, как и для всех аппаратов с напряжением на

выходе (см. § 3.5).	Как следует из рис. 3.39,	внутреннее	сопро
тивление, замеряемое при отсутствии тока		на входе, т.	е. при
разомкнутых первичных зажимах,
2вц =	2лfsw%		(3.110)
2вц =	I Ri Ч~ 2р. \| да гИ—		(3.110)

*м/Р + /з/Р в

Согласно (3.101) уменьшения Zp легко добиться уменьшением числа вторичных витков w2. Однако значение zp должно быть при этом сохранено. Подставляя Zp из (3.101) в (3.97),

находим

_	2nfswlw2	(3.111)
		(3.111)

рйи/р-Нз/Рв

108

Уменьшение числа витков w2 должно при прочих неизменных условиях компенсироваться увеличением числа первичных вит ков До]. При этом возрастает мощность, потребляемая трансреак тором при холостом ходе. Из схемы рис. 3.39

	Щ	w2x _	2яfsvtil	,2
-'потр	ДОГ IKi + z j » / ; ДЛ	z» ~~ ~г~)	т	' дл> (3.112)
	Wo	*м/Р"Ь^з/ра

Произведение SnoTPzBH, как и в других случаях, остается неиз менным, что следует из (3.110), (3.111) и .(3.112):

W a H = 4zp-

(3.113)

При заданном длительном значении тока и сопротивления гр произведение Suotp^bh вполне определенно. Разбивка его на мно жители Sn0Tp и zBH должна производиться в соответствии с кон кретными требованиями.

§3.19. Расчет трансреактора на минимальные габариты при заданном отклонении от линейности и ограниченном внутреннем сопротивлении

	Заданы:	диапазон	токов	на	входе от / М1т до / Макс'.
	1)
тока на входе в длительном режиме / дл,				а;	при холостом ходе к
2)	отношение	напряжения на	выходе
току на входе zv=U'II, ом\				вй\
3)	МОЩНОСТЬ нагрузки SHarp= U'lnajy,

4)допустимое отклонение от линейности б;

5)допустимое значение внутреннего сопротивления 2Д0П:

^•вн^Ядот ОМ\

6)материал сердечника, определяемый характеристиками р, гн/м — f (В, тл) и Р0, вт/кг = f (В, тл);

7)тип штампа пластин сердечника (широкое или узкое окно). Требуется определить:

1)числа витков wx и w2 и марки провода первичной и вторич ной обмоток;

2)размер пластин и толщину пакета сердечника а, м;

3)значение эквивалентного зазора /3, м;

4)внутреннее сопротивление гв„, ом\

5)потребление холостого хода Sn0Tp, ва\

6)активные потери холостого хода Рх.х и короткого замыка ния Рк, вт.

Расчет ведется для регулировки, соответствующей максималь

ному значению zp. Другие значения достигаются изменением чис ла первичных витков.

109

1.	Производится выбор диапазона индукций, Так как			E=U' =
= /zP, то
	Л.аке*т» =	4 ,4 4	■ f B MaKCS W 2 )	( 3 .1 1 4 )
	Iмин^р =	4,44	• fBmusw2.	(3.115)
В	выражениях (3.114) и	(3.115) величина zp имеет		одно и

то же значение, так как магнитная проницаемость стали сердеч

ника при максимальной и минимальной индукции одна	и та же:
ц = РминИз (3.114) и (3.115) следует, что
■^макс/^мин = Ааакс/^мин-	(3.116)

Из	(3.116)	определяется отношение BMaKCfBMvlH. Значения Вмакс,
Вмин,	Циане и	[Амин	определяются		так	же, как	указано	в § 3.12.
Находится рср по (3.106).					эквивалентного		зазора	к длине
2.	Определяется		отношение
магнитной силовой линии /э//м по					(3.109), где значение 6о берется
из (3.107).
3. Определяются сечения проводов обмоток
			Snpl	л/^ И Snp2		I нагр/

По выбранным маркам проводов определяются коэффициенты за полнения, аналогично тому, как это делалось при расчете транс форматоров напряжения и тока.

4.	Размеры	пластин выбираются следующим образом.
Из	(3.114):
		fsW2 = IМаксгр.мин/(4,44Бмакс).

Здесь принято минимальное значение zp, так как максимальной индукции соответствует минимальное значение магнитной прони

цаемости (А= (АминОбычно бывает задано максимально допустимое значение

внутреннего сопротивления zBH.макс- Максимальное значение внут реннего сопротивления соответствует максимальному значению магнитной проницаемости. Поэтому в выражении (3.110) прини

маем (а = (Амане-	Тогда после подстановки fsw2 в (3.110)	находим
Ь	_	(3-117)
где	^вн.макс — l/"2 I максгр.мин ^/(/Д^макс^м)'	(3-117)
где	т = 1/Цмакс + 1Л 1мК)‘	(3.118)
	т = 1/Цмакс + 1Л 1мК)‘	(3.118)

Аналогично при подстановке fsw2 в (3.111) при (а= |Амакс находим

Zp-макс = V 21макс2р.мин^1/(/иВмакс/м).	(3.119)
Отношение Zp.MaKC/Zp.„HH может быть определено из (3.98).	Отклоне
ние от линейности
по

g __

р.макс

__ 7

9 ( У

р.макс

__. 7

2 (2р.макс^2р.мин

^р.мин __

‘'р.мин'

Р-ср

гр.макс “Ь 2р.мин

2р.макс/2р.мин +1

откуда

р.макс

2 + 6

1 + 6 .

(3.120)

р.мин

2—6

Определяем шг из (3.119) и (3.120):

Щ =

(1 +

б )тБ макс/м/ ( / 2 / макс).

(3.121)

Размеры

сердечника

могут

быть

определены из

следующих

соображений. Магнитодвижущая сила, которая необходима для создания заданной индукции, зависит от длины зазора и длины магнитной силовой линии. Однако длина зазора согласно (3.109) пропорциональна длине магнитной силовой линии и, следова тельно, требуемая магнитодвижущая сила пропорциональна дли не магнитной силовой линии. Поскольку ток намагничивания при холостом ходе трансреактора равен первичному току, т. е. задан (при данной индукции), то получение необходимой магнитодви жущей силы может быть осуществлено выбором числа витков W\. Таким образом число витков w\ пропорционально длине магнит ной силовой линии. Соотношение чисел витков первичной и вто ричной обмоток равно отношению zp/zBH, что следует из выраже

ний (3.110)	и (ЗЛ11) или (3.117) и	(3.119). Если zp и zBH зада
ны, то задано и отношение Wi/W2- Следовательно,			число витков
вторичной	обмотки пропорционально	числу витков	первичной, а

значит и длине магнитной силовой линии.

С другой стороны, согласно (3.114) при заданной индукции сечение сердечника обратно пропорционально числу вторичных витков, а значит и длине магнитной силовой линии. Таким обра

зом, объем сердечника		(произведение сечения на длину			магнит
ной силовой линии) постоянен при заданных условиях.					Соответ
ственно определяя из (3.114) sto2,				а из (3.117) IJ w 2 и перемно
жая их, получим
	f i	z2	__	I 2 г 2
V = sl,	макс	р.мин		_________ 'макс р.макс_______	(3.122)
	Я//пВмакС 2вн.макс			It/ (1 + 6)2 ^ В макс 2Вн.макс

По выражению (3.122) могут быть выбраны размеры сердеч ника. Оно, однако, не учитывает размеры окна и возможность расположения обмоток в этом окне при принятой плотности тока. Поэтому после выбора пластин плотность тока может получиться как меньше, так и больше допустимой. Сечения проводов обмо ток могут быть определены как

Snpl ^дл'^ ^ Snp2 ^нагр(^>

сечение окна, согласно (3.26) и (3.27),

111

so — Sol +	So2 —		f	^l^npi	^г£п£2_\ jq—6_
so — Sol +	So2 —		\	k31	^32	J
____	_ 1 _	f W J		Д Л \|	нагр \ j q	— 6
	Д	V			^32 J

Подставляя сюда значения wx и w2, полученные из i(3.121) и (3.117), найдем

S0 =	^^м акс^м	Г	/д л ( 1 + 6 )	,	2вн.макс^нагр
	\|/" 2 Д /макс	[	k 31	1	к	г

					К32<;р.мин
или
So	т В м а к с	Г	/ д л ( 1 + 6 )	1	2вн.макс^нагр		(3.123)
		[	^31		к	г
	У 2 Д /м акс
					К32*р.мИН
По выражению (3.123)			также	может		быть выбран размер

пластин. Однако при этом не учитывается сечение сердечника, не обходимое для получения заданной индукции. В результате, после определения сечения, сердечник может оказаться. некоструктив-

ным, т. е.	не будет удовлетворять условию			(3.47).	образом.
Выбор	размеров пластин	можно	вести	следующим
Определяются объем V по		(3.122)	и отношение s0/lM по		(3.123).
По табл.	3.1 или 3.2 определяются соответствующие размеры пла

стин. При расчете по (3.123) должен быть принят ближайший больший размер.

А. Если размер совпадает, то этот размер пластин и должен быть принят.

Б. Если по (3.122) получается больший размер пластин, то это означает, что увеличение зазора приводит также к уменьше

нию	нелинейности	и	объема. Действительно,		как	следует из
(3.122) и i(3.123),		объем		V обратно пропорционален		значению
т =	1/р.Макс+ 4/(^мМ-в),		а	отношение s0llM прямо	пропорционально

этой же величине. Поэтому при увеличении зазора и значения т

объем	V уменьшится, а отношение s0/lu увеличится. Так как вы
бор листов определяется		большим	размером	пластин по значе
ниям	V и s0//M, то целесообразно увеличить зазор так, чтобы раз
мер листов по обоим этим условиям совпал. Объем V пропорцио
нален	кубу линейного размера, а		отношение	s0//M— первой	сте-
		8/	“
пени. Поэтому отношение		е = —— остается в табл. 3.1			и 3.2

примерно постоянным. Для оптимального а/di= l по табл. 3.1 8юпт= 6,7, а по табл. 3.2 82опт= 8,5. Поэтому размеры листов по значению V (при a/dx = \) и по значению s0//m совпадут, если ве личина е получит указанное значение. При изменении т значе-

Таким образом, если по произведенному расчету известны


значения	V и s0/lM, а следовательно, и е, то		для	получения	же
лательного значения е0Пт следует принять			еопт/е = т'1г1т*(jt>
откуда	«т0пт= т (е /е 0пт)8/4 • После	определения		значения	т опт
легко находится (/3//м) опт= Цв(^0Пт—1/цмакс).			Если при выбран
ном топТ значение sQ/lM незначительно превысит				табличное,	сле
дует соответственно уменьшить значение т.				сопротивление
При	увеличении зазора будет	увеличиваться

обмоток, однако это обычно не является решающим. Необходимо отметить, что и в том случае, когда больший размер пластин определяется значением s0/lM, но линейность имеет меньшее зна чение, чем сокращение объема сердечника, целесообразно выби рать сердечник по приведенным в данном пункте рекомендациям. При этом уменьшатся зазор и объем, но одновременно уменьшит ся и линейность.

В. Если больший размер пластин определяется		выражением
(3.123), то возможно одно из следующих двух	решений:
а) принимается размер пластин по (3.123);	выражение i(3.122)
удовлетворяется за счет уменьшения сечения s;	при этом мирятся
с неконструктивной формой сердечника [отступлением от			усло
вия (3.47)];	этом	размер	пла
б) уменьшают сопротивление z BH.макс; при

стин по (3.123) уменьшается, а по (3.122) увеличивается и может быть приведен к одной и той же величине. Недостатком этого

способа является увеличение	объема	и потребляемой	мощности.
5. После выбора размера	пластин	определяются	эквивалент

ный зазор по известному отношению 13/1М и числа витков обмоток w 1 и w2 по (3.121) и (3.117).

6.Определяется сечение сердечника из (3.111). Такой выбор необходим для обеспечения достаточной точности величины гр.

7.Определяется толщина пакета из (3.48).

8. Определяется сопротивление намагничивания по		(3.101).
9. Проверяется значение максимальной	индукции	из (3.114).
10. Уточняется расположение обмоток в окне сердечника. Это
уточнение производится аналогично тому,	как это	делалось в
расчетах трансформаторов напряжения и тока.

11.Определяются омические сопротивления обмоток, анало гично тому, как это делалось при расчете трансформаторов на пряжения и тока.

12.Уточняется внутреннее сопротивление с учетом омического сопротивления вторичной обмотки.

13.Определяется потребляемая мощность по (3.112) и уточ няется с учетом омического сопротивления первичной обмотки.

14.Определяются индукция в длительном режиме, активные потери в стали по (3.55) и потери в меди

^Си = -^дл-Ri Aiarp

(3.124)

113

Пример 3.7. Рассчитать трансреактор с отношением напряжения холостого хода на выходе к току на входе гр= 5 ом. Отклонение от линейности 6 = 0,01 при токах на входе от /Мин=4а до /макс=20а. Ток на входе в длительном

режиме /дЛ=5а. Внутреннее сопротивление должно		удовлетворять	условию
гвн.макс^бО ом. Мощность нагрузки в длительном		режиме SHarp= 1 ва. Для
сердечника используются пластины с широким окном.		Допустимая	плотность
тока Д= 2,5 а/мм2.	отношение индукций	в максимальном и мини
Р е ш е н и е . 1. Определяется
мальном режимах по (3.116)
^ м а к с / ^ м и н =	Л л а к с / Л л и н = 2 0 / 4 =	5 .

Аналогично примеру 3.4 проводится отрезок cd (см. рис. 3.26) длиной, соот ветствующей отношению 5. При этом получаются следующие значения индукции и магнитной проницаемости:

^ м и н = 0 , 1 6 4 ш л ; ^ м а к с =	0 » 5 2 ш л ;	р - м и н ” 5 , 5 * 1 0 3 s h / m ;
Рмакс =	9,2-10 3	гн/м.

2.Определяется отношение эквивалентного зазора к длине магнитной

ловой линии по (3.109). Значение р Ср находится по (3.106), а 6 0 по (3.107):

Pep —	рмакс I Н-мин		9,2-10- 3 + 6,5	-10- 3
				: 7,85-10'3 гн/м;
60 =		Рмакс Рмин	9,2-10- 3 — 6,5-10- 3
		рСр	7,85	= 0,344;
				-10'3

(6 0 — 6 ) рср рв (0,344 — 0,01)7,85-10-3-1,25-10-3

:0,0055.

^Рмакс Рмин

0,01.9,2.10-8 .6,5.10 3

3.Оределяются сечения проводов обмоток:

Лхагр —

^нагр

_[_

0,04а;

^р^дл

5-5

_ 1 Ж - .

2 мм2;

dnpi — 1

»5 мм;

«ПРХ“

— 2,5

Лхагр

F 0,04

dnp2 —■0,143 мм я

апр2---------— =

--------= 0,016 мм2;

2,5

Принимаем провода ПЭ-1,56

и ПЭ-0,14. Соответственно’

dnpi =

1,56;

Snpi — 1,92;

dnp2 =

0,14;

snp2=0,0154.

Коэффициенты заполнения по кривым рис.

3.21 fe3l =

0,7

и &з2 =

0,44.

При учете наличия выводов в первичной

обмотке

kai —0,8-0,7=0,56.

Принимая с запасом и учитывая изменение сечений, получаем

„

1,92

0,0154

/гз 1

= 0 ,9 5 —- — 0,56 = 0,51;

ka2 = 0,95 —7 — — 0,44 = 0,4.

3 1

0,016

4. Определяются ориентировочно значение

т по

(3.118),

объем

сердечника

по (3.122)

и отношение сечения

окна

к длине

магнитной

силовой

линии по

(3.123). Принимаются предельные допустимые значения для zBH и Д. Ввиду малого значения нелинейности 6 принимаем zp.м аи с ^ р .Мин= 2 р и 1 + 6 « 1 :

114

^макс ^мЦв

/ 2	г2
'макс	р

V = ■

so_____ т ^мак< La / 2Д/ма

_ 4500-0,82	/ 5
/2 2 ,5 - 2 0	V 0,51

1	0 ,0 0 5 5
9 ,2 -10" 3 1	= 4500;
9 ,2 -10" 3 1	1,25-10-е

202 ■52

= 351 • 10'® л»;

л50-0,822-60-4500

(	^Дл	, .	2вн *^нагр
U	.	^	ь"	/	,2
			к з2	'д л гр
	60-1			»1
0 .4 - 5 - 5 2			О		в II о

По

табл.

3.1

(для

штампа с широким

окном)

находим

размер пластин:

а) по объему Ш-32 или Ш-40;

б)

по отношению so/lu меньше Ш-9.

В соответствии с рекомендациями п. 4Б определяем:

е =

V v

у 351■10-0

123;

0,575-10- 3

so/^м

у / 4

„ / 1 2 3

\3/4

т ° ПТ~

т ( е 0ПТ)

4500 (

6,7

)

: 40 000.

Пересчитываем V и s0//Mв соответствии с новым значением т :

V =

--------

202 -52

39,5-10-в ж2;

я50-0,822-60-40 000

40 000-0,82

60-1

^ 10-в = 5,1-10-з Мш

1и

Г 2.5-

n 0,51

0.4-5-52

/2 2 ,5 - 220

По табл. 3.1 по обеим полученным величинам выбираем листы Ш -20 и на

ходим:

di = 2 0 -1 0 - 3

м;

6 о = 2 0 -1 0 _3

м\

А о = 50 -10 _3 м\

/и = 171-10_3 м\

-s0 = 1 0 -1 0 - 4 л 2.

В соответствии с найденной величиной от=40 000

I —^мИ-в ^m

И-макс

^ =

171-Ю-з.1,25-Ю-з х

X ( w 000— —

-—

^ 8,5-Ю-з

9,2-10-з /

Проверяем коэффициент нелинейности по (3.108):

6 =

0,344

I ,

9-макс М-мив

8.5-10-»

9,2-10-3-6 ,5-10-*

Iм ‘

(icptiB

l 17Ы 0-»

7,85-Ю-з-1,25-Ю-з

0 , 0 0 1 1

или 0

, 1 1 %.

Определяем числа витков по (3.121) и (3.117):

lu тВ макс

171-10-3.40 000-0,82

/ 2

/ ы

220

198 витков;

115

Wo =	[ы тВмакс zBH	171•10"3 -40 0 0 0 -0 .8 2 -6 0
Wo =	У 2 / MaKCzp	= 2380 витков:
	У 2 / MaKCzp	/ 2 20-5
6 . Определяется сечение сердечника по (3.111)
	Zp т	5-171-10-8-40 000
	2jtfwiw2	= 2,31-10-* Л12
	2jtfwiw2	2я50-198-2380

7. Находим толщину пакета из (3.48)

s2,31-10-*

о= — -— = — ------------ =12,9-10" 3 м-

0,9dt 0,9-20-10-*

8 . Определяются сопротивления намагничивания по (3.101)

у	_. . 2nfsw\	~	2я50-2,31-10-*-23802	= 59,6 ом;
Л имакс	1ит	~	171 • 10-3-40 000

у~ у

Л[шин ~ Л цмакс-

9.Проверяем размещение обмоток в окне сердечника:

	^isnpi		ю-	198-1,92 10-« = 6,8-10-* л2;
				0,56
Шовпрг			2380-0,0154			м2.
— ■ р		10-* = -------- г-т:------- 10~в = 0,83-10-*				м2.
кз2				0,44
Учитывая чрезмерный	запас		(6,8+0,83=7,63< 10),		увеличиваем		сечение окна,
занимаемое вторичной обмоткой, сохраняя запас 5%:
sO2 = 0,95-so — sol = 0,95-10-10-* — 6,8-10-= 2,7-10-							м2.
Соответственно:
ft3 2 s0 2			10е =	0,44-2,7-10-*
*Пр2 —	32	02	10е =	— :----г / т ------- •10» = 0,05 мм2;
				2380
			с/Пр2 — 0,252 мм,
Принимаем провод ПЭ-0,25,				dnp2= 0,25, snp2 =	0,049 м2,		= 0,51:
tt)2snP2			„	2380-0,049		м2.
Sq2 — —		p 10»= ------г / ------10-»= 2,24-10-				м2.
	'з2			0,51

Ширина окна, занимаемая первичной и вторичной обмотками:

h	SQ1	6,8-10-*	t	2,24-10-*	4,48-10-» м;
h	к	13,6-10-* м, Qn—"		=	4,48-10-» м;
	к	50-10-*		50-10-»
	Ь'0 =	(13,6 + 4,48) 10-*=	18,08-10-* м. запас 1,82		мм.

10. Определяются средние длины витков обмоток. Располагаем вторичн обмотку ближе к сердечнику, тогда средняя длина ее витка определяется по (3.52) с заменой 6 i на Ьг. Напротив, средняя длина витка первичной обмотки определяется по (3.53) со взаимной заменой bi и 6 2:

116

/ ср2 = 2 (dt + а ) +		яЬ2 = 2 (20 + 12,9) 10‘ 3		+ я4,48-10'3 = 79,9-10' 3 м;
topi = 2 (+ + а ) +			я (Ьх + 2Ьа) =	2 (20 +	12,9) 10' 3 +
+	я (1 3 ,6 +		2-4,48)10-» =	136,6-Ю*3 м.
Соответственно,	N1 и N2 по (3.29):
‘срх		10-в =	136,6-10-3	1 0 -“ =	0,351 - Ю-з м/мм2;
			—
^ 3 1 S o			0,56-6,8-10 " 4
>ср-2		10-* =	79,9-10- 3
JV2 = - Й32 *02			0,51-2,24-10-*		0,7 -10- 3 м/мм2.
				10-“ =
11. Определяем омические сопротивления обмоток, приведенные каждая к
своей стороне:
R1 = pw2l N1= ( 1/56) 1982-0,351-10-3 =					0,246 ом;

Р2 = рш^Л/ 2 = (1/56)23803-0,7-10-3 = 70,7 ом.

12.Определяем потребление холостого хода в длительном режиме. Сопро

тивление	в этом режиме R1+	jX ^ t	где		X ^	приведено к первичной				стороне:
	“ >1			1982		59,6= 0,412 о.я;
	2 h =	V ^	+	^	2 =	0-474 ом.
13.	Потребляемая мощность
	s noTP = 7 ^ , ^		=	5a-0,474= 11,8 e i .
14. Индукция в длительном режиме
	Вдл = Вмакс7Дл /7макс =				0,82-5/20 = 0,205			тл.
При этой индукции по кривой рис. 3.25 Ро=0,14 вт/кг.
Потери в стали по (3.55)
	Рс = P0G0siM= 0,14-7,8-103-2,31-10-*-171-10-» =							0,43	вт.
Определяем активные потери в меди в длительном режиме
	Реи = l \ n Rt + 1\ arp Ра =		5а ■0,246 +				0 ,042• 70,7 =	6,26	вт.
Потери	во вторичной обмотке пренебрежимо						малы по сравнению			с потерями
в первичной.

§3.20. Расчет дросселей

Внекоторых элементах используются различные виды сопротивлений — активные, емкостные, индуктивные. Активные и емкостные сопротивления выпускаются готовыми. Активные со противления нормируются по мощности и значению сопротивле

117

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1112 / 4812 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ