Изолированные методом обмоткк лентами монтажное проводи пропускают через лечь, представляющую собой обогреваемую ка меру, снабженную отдающим и приемным механизмами. Для спе кания изоляции проводов используется также многоходовой эмальагрегат типа ПГЗ-5/15.
Наложение яолитетрафторэтиленовой ленточной изоляции при изготовлении радиочастотных кабелей производят в горизонтальной лентообмоточной машине модели ГИМ с эксцентричными полутангенциальными обмотчиками. Поскольку электрические характеристи ки радиочастотных кабелей в сильной степени зависят от наруж ного диаметра, особое внимание должно уделяться использованию лент с малыми допусками по толщине и обеспечению жестких до пусков общей толщины изоляции.
4.9. НАЛОЖЕНИЕ ВОЛОКНИСТОЙ ИЗОЛЯЦИИ НА ОБМОТОЧНЫЕ ПРОВОДА
В процессе изготовления обмоточных проводов одной из основных технологических операций является изоли рование их волокнами — натуральными (шелк, хлопча тобумажная пряжа), синтетическими (лавсан, капрон) или стеклянными. При расчете технологического режи ма определяются шаг обмотки, количество волокон в прядке, используемой для обмотки, скорость обмотки. Если шаг обмотки обозначить h, толщину изоляции б, а угол наложения пряди на проволоку а, то для провода диаметром d
h= n(d+ b)tga. |
(4.28) |
Обычно эта зависимость изображается графически (см. рис. 4.4), что облегчает определение требуемых па раметров в производственных условиях. При построении диаграммы (рис. 4.24) по оси абсцисс откладывается значение d + Д, а по оси ординат — значение h. Прямые наклонные линии на диаграмме соответствуют различ ным углам обмотки а. Подобные диаграммы строятся обычно для различных диапазонов диаметров различных проводов и отдельно для проводов прямоугольного се чения. В последнем случае вместо длины окружности я(^+А ) в формулу (4.28) следует подставлять значение периметра изолируемой прямоугольной проволоки с уче том толщины изоляции и закруглений, указанных в стандарте на провода:
Я 1= #0+3,14Д—1,72г, |
(4.29) |
где П0— периметр проволоки без учета закруглений на углах; г — радиус закругления; 771—расчетный пери-
Метр Прямоугольного Провода с учетом толйщны изо ляции и радиуса закругления.
При расчете технологических режимов после опреде ления шага обмотки и ширины пряди по заданной тол щине изоляции определяется число нитей в пряди. Для этого используются зависимости ширины пряди от числа нитей, при построении которых учитывается кроющая способность или настильность нити, т. е. ширина нити после расплющивания при обмотке проволоки.
На практике для различных типов обмоточных про водов используются таблицы, в которых в зависимости от марки и диаметра изготовленного провода указыва
ется количество нитей (табл. |
4.11). Шаг обмотки |
в за- |
||||
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
4.11 |
|
Количество нитей, в пряди при изолировании натуральными |
|
|||||
и синтетическими волокнами |
|
|
|
|
||
|
|
Количество нитей при обмотке проводов волокнами |
|
|||
|
|
|
волокном |
хлопчатс)бумажной |
||
|
натураль |
волокном |
пряжей |
|
||
Диаметр про |
лавсан |
|
|
|
||
ным шел |
капрон 5 текс |
1,1 текс |
5,9 текс |
7,5 текс |
||
вода, мм |
ком 1,89 |
(№ 200), |
(№ 90), |
|||
|
текс |
провода |
провода |
(К° 170) |
(№ 133) |
|
|
(№ 529), |
п э л ш к о , |
ПЭЛЛО, |
|
|
|
|
провод |
п э ш к д |
ПЭТЛО, |
провода ПЭЛБО, |
||
|
ПЭЛШО |
|
ПЭВЛО. |
|||
|
|
|
ПЭПЛО |
ПЭВБД, ПЭЛБД |
||
0 , 0 5 — 0 , 0 9 |
3— 6 |
|
|
|
|
|
0 , 1 0 — 0 ,1 9 |
6— 12 |
— |
___ |
___ |
— |
|
0 , 2 0 — 0 ,3 5 |
8— 16 |
4 - 8 |
3— 4 |
___ |
— |
|
0 , 3 6 — 0 , 6 9 |
14— 27 |
8— 12 |
5— 7 |
12— 20 |
— |
|
0 , 7 0 — 1 ,0 |
23— 29 |
12— 16 |
6— 9 |
15— 25 |
15— 18 |
|
1 ,0 1 — 1,56 |
29— 32 |
13— 12 |
9— 11 |
— |
16— 25 |
|
1 ,6 2 — 2 ,1 0 |
|
|
|
|
16— 26 |
|
висимости от параметров применяемого оборудования определяется по формуле
* = * ^ , |
(4.30) |
где Пт — диаметр тягового колеса, мм; пг — частота вра щения тягового колеса, об/мин; п0G— частота вращения обмотчика, об/мин.
184
приводит в ряде случаев к образованию на проводе так называемых «барашков». При использовании такого про вода для изготовления секций электрических машин и особенно бескаркасных обмоток-готовая секция после снятия ее с шаблона перекручивается, образует «вось мерки». Установлено, что причиной закручивания про вода вокруг своей оси является затяжка его прядью. Для уменьшения такого явления кроме наложения сло ев обмоток в противоположных направлениях необходи мо регулировать натяжение пряди на верхнем и нижнем обмотчиках в определенных пределах, а также следить за тем, чтобы при сходе с отдающего устройства неизо лированная проволока не закручивалась вокруг своей оси. При наложении одного слоя обмотки для устране ния перекручиваний рекомендуется обмотку провода производить на нижнем обмотчике, а провод пропускать через гладилку или шипцы верхнего обмотчика, вращаю щегося в противоположном направлении.
Снятие упругих деформаций в изоляции проводов из синтетических волокон может производиться и у потре бителей путем тепловой обработки провода при 130— 160РС в течение 3—6 ч.
Обмотка является также одной из основных техно логических операций при изготовлении проводов со стекловолокнистой изоляцией. Так как стекловолокно имеет повышенную стойкость против истирающих усилий, то обмотка из этого волокна подклеивается нагревостой ким лаком к проволоке, а затем последовательно про изводится пропитка и лакировка слоев изоляции. Прин ципиально для процесса наложения стекловолокнистой изоляции методом обмотки характерны те же законо мерности, что и для обмотки натуральными и синтетиче скими волокнами. Расчет числа стеклянных нитей в за висимости от шага обмотки и диаметра или периметра сечения провода производится по специальным номо граммам. После определения ширины пряди по зависи мостям, приведенным на рис. 4.26, определяется требуе мое число нитей стекловолокна. Для круглых проводов и проводов прямоугольного сечения до 12 мм2 включи тельно с температурным индексом не выше 155 допу скается применение лавсановых или капроновых нитей в количестве не более 10% общего количества стеклян ных нитей, необходимых для обмотки провода. Добав ленные синтетические нитц должны быть равномерно
№
распределены по ширине Пряди между стеклянными ни тями. При последующем нагревании движущегося прово да в печи стеклообмоточного агрегата эти нити расплав ляются и подклеивают обмотку к проволоке, а стеклян ные нити склеиваются между собой. Линейная скорость движения провода при наложении стекловолокнистой изоляции определяется не частотой вращения обмотчи ков, а временем, необходимым для поликонденсации подклеивающего и пропитывающего лака в печи. Основ-
Рис. 4.26. Зависимость ширины пряди от числа стеклянных нитей.
/ — стеклянные нити БСЗ-1.8Х2; 2 — стеклянные |
нити |
БС4-3,4X1X2; 3 — стек |
|
лянные нити БС6-6,8X1X2 (для проводов сечением более |
14 мм2); 4 — стеклян |
||
ные нити БСб-С,8X1X2 (для проводов сечением |
до |
14 |
мм2); 5 — стеклянные |
нити БС6-13Х1.
ные технологические параметры изготовления обмоточ ных проводов со стекловолокнистой изоляцией, под клеенной и пропитанной глифталевым лаком (темпера турный индекс проводов 155), приведены в табл. 4.13. Аналогичные режимы используются и при изготовлении проводов с применением кремнийорганического лака (температурный индекс 180), однако температура в пе чи должна быть примерно на 100—120°С выше. Обмот ка проволоки высоконагревостойкими, но более хрупки ми кварцевыми волокнами производится при меньших скоростях. Стеклообмоточные агрегаты при изготовле нии проводов с такой изоляцией должны быть отлаже ны и модернизированы таким образом, чтобы изгибаю-
Щие и истирающие усилия, действующие на кварцевук) изоляцию, были минимальными.
Т а б л и ц а 4.13
Основные технолэгические параметры изготовления обмоточных проводов со стекловолокнистой изоляцией
Диаметр проволо |
Тип |
Температура |
Шаг обмотки, |
Линейная |
|
ки, мм, или |
оборудования |
в сушильных |
мм |
скорость, |
|
сечение, мма |
|
печах, °С |
|
|
м/мин |
Круглые: |
СВ-6;12СОВ-1 |
|
|
|
3 ,0-Ю , 5 |
0,31— 1,20 |
300—400 |
1,52— 1,95 |
|||
1,00— 1,95 |
ОГС-1-Э; |
300—400 |
2,50—3,30 |
5 ,0 ± 0 ,5 |
|
|
2СОВ-2, ЬМ |
|
3,10—3,50 |
4 ,5 ± 0 ,5 |
|
1,00—3,05 |
ОС-2В-ЭУ; |
300—500 |
|||
|
02-6М-2Э |
250—450 |
1,95—2,60 |
4 ,0 + 0 ,5 |
|
1,20—3,05 |
СВ; ОС-85 |
350—450 |
2,60 |
—3,60 |
5 ,0 + 0 ,5 |
1,60—3,80 |
СОГ-Ю |
350—500 |
3,30 |
—5,00 |
7 ,4 + 0 ,5 |
Прямоугольные: |
|
|
3,3 |
—5,0 |
4,0 —6,0 |
2,0 — 10,0 |
ГСМ малые |
300—450 |
|||
2,0 — 10,0 |
2СОВ-2.5М |
400—580 |
2,5 |
—3,5 |
5,5 —7,0 |
10—25,0 |
ГСМ |
350—450 |
3,3 |
—5,0 |
4,5 — 6,5 |
20,0—40,0 |
ОКВ-4099 |
350—500 |
3,3 |
—5,0 |
5 ,0 —7,0 |
Для некоторых типов обмоточных проводов со стек ловолокнистой изоляцией представляется возможным от казаться от подклейки и пропитки лаками, содержащи ми растворители, и заменить их на синтетические поли мерные смолы. Такая замена позволяет ликвидировать загрязнение окружающей среды, оздоровляет усл_овия труда на рабочем месте, в ряде случаев способствует по вышению производительности труда. В частности, в ка честве подклеивающей и пропитывающей смолы могут использоваться полиамидные смолы.
Принципиальная схема технологического процесса изготовления проводов со стекловолокнистой изоляцией в этом случае заключается в следующем. Предваритель но нагретая проволока поступает в ванну с расплавлен ной смолой, на выходе из которой имеются съемные калибры, позволяющие наносить слой смолы необ ходимой толщины. Затем производится двухслойная об мотка стекловолокном. При этом первый слой обмотки подклеивается расплавленной смолой к проволоке. Вто рой слой стекловолокна частично подклеивается к пер вому за счет избытка смолы, выдавливаемой между ни тями первого слоя. Далее провод поступает в печь и во
188
также внешнее охлаждение цилиндра экструдера возду хом 15 от вентилятора 16 или водой.
Главнейшим рабочим инструментом экструдера явля ется червяк 3, который расположен внутри втулки ци линдра и приводится во вращение от электродвигателя: 17 через редуктор 18. Червяк крепится в цилиндре экс трудера консольно в подшипниках 20, 21, рассчитанных: на значительные осевые нагрузки. Червяк имеет винто вую спиральную нарезку, которая расположена на рабо чей части червяка, занимающей значительную длину. В зависимости от типа экструдера и вида перерабаты ваемого материала рабочая длина червяка в 4—25 раз превышает его диаметр.
Перерабатываемый материал 2 в виде гранул опре деленной формы периодически загружается или непре рывно подается специальным устройством в загрузочную воронку 1 экструдера. Вращающийся червяк за счет вин товой нарезки захватывает загруженный материал и пе ремещает его по направлению к зонам II и III экструде ра. За счет механических усилий, действующих на мате риал в винтовом канале нарезки червяка, и за счет теплоты, поступающей от нагревателей цилиндра, гра нулы полимера нагреваются и постепенно материал раз мягчается. Объем витков на входе червяка (зона I или зона загрузки) больше, чем на выходе в зоне III — до зирующей зоне или зоне выдавливания. Отношение этих объемов называется к о м п р е с с и е й или степенью сжатия. Количественно компрессия экструдера равна отношению плотности расплава полимера к средней плотности гранул в единице объема в зоне загрузки. Обычно компрессия в червяках для переработки пласт масс осуществляется за счет уменьшения глубины нарез ки при неизменном по всей длине ее шаге. Как правило, это уменьшение глубины нарезки происходит в зоне II,, которая называется зоной сжатия.
Если в начале зоны загрузки материал находится в виде гранул, то в конце этой зоны и в зоне сжатия наблюдаются уже две фазы состояния полимера — час тично размягченные, но еще не расплавленные гранулы и расплав полимера. В зоне дозирования полимер уже расплавлен и полностью заполняет винтовой канал чер
вяка.
За счет винтовой нарезки вращающегося червяка соз дается мощное усилие,, крторое выдавливает расплав по-
т
лимера из цилиндра экструдера в головку Р, где распо ложен формующий инструмент (дорн 10 и матрица И ), обеспечивающий наложение заданного слоя 12 изоляции (или оболочки) на токопроводящую жилу 13.
Для повышения качества изоляции, повышения дав ления в головке, фильтрации расплава полимера между цилиндром и головкой экструдера размещается обычно пакет металлических сеток 7 и решетка 8. Во избежание образования мертвых зон в .конце цилиндра, в которых скорость течения расплава равна нулю и, следовательно, происходит застой массы, конец червяка снабжается спе циальной насадкой 14, имеющей часто дополнительную нарезку.
'Следует иметь в виду, что важное значение имеет правильно подобранный температурный режим нагрева зон цилиндра, головки и матрицы. Весьма существенным для эффективной работы экструдера является недопусти мость перегрева червяка, особенно загрузочной зоны.
Для этого |
внутри червяка имеется канал для трубы, |
в которую |
подается циркулирующая охлаждающая |
вода 19. |
|
Процессы, происходящие в экструдере, весьма слож ны и не всегда поддаются строгому математическому описанию. Как было указано выше, в разных зонах экс трудера полимер находится в разных состояниях, поэто му для объяснения причин его перемещения в цилиндре экструдера используются обычно различные физические модели. Рассмотрим сначала закономерности перемеще ния материала в загрузочной зоне пресса.
5.1.1. Перемещение материала в загрузочной зоне экструдера
В загрузочной зоне экструдера происходит транспор тирование сыпучего или пластичного материала, запол няющего винтовую нарезку вращающегося червяка.
Наиболее понятное объяснение перемещения мате риала вдоль оси винтового устройства можно получить, если сравнить его с перемещением гайки по вращающе муся винту. Если закрепить (рис. 5.2) винт 1 в непо движных опорах 4, позволяющих ему вращаться без осевого перемещения, то при его вращении расположен ная на нем гайка 2 будет перемещаться эдоль его оси,
т
в направлении, указанном на рисунке стрелками, но только в том случае, если она удерживается от враще ния вместе с винтом с помощью внешних усилий (напри мер, с помощью направляющих 3).
Если убрать направляющие 3, то за счет трения наре зок гайки и винта гайка будет вращаться вместе с вин-
Рис. 5.2. Схема перемеще ния гайки по вращающему ся винту.
том и никакого осевого перемещения ее не будет. Анало гию между закономерностями перемещения гайки вращающимся винтом и материала вращающимся вин тообразным транспортером можно обнаружить, рассмот рев и сравнив рис. 5.2 и 5.3.
Материал 2, заполняющий спиральный канал нарезки червяка 1 (рис. 5.3), аналогичен гайке 2, расположенной на винте 1. Чтобы этот материал перемещался (на рис. 5.3 влево) при вращении червяка 1 (по стрелке), необ ходимо (по аналогии с рис. 5.2), чтобы червяк проскаль зывал относительно этого материала, а стенки цилиндра 3 удерживали этот материал от вращения вместе с чер вяком.
Коэффициент трения полимера по стали существенно зависит от температуры (см. рис. 5.4). Охлаждая, напри мер, червяк и нагревая стенку цилиндра, можно обеспе чить, таким образом, минимальный коэффициент трения между полимером и червяком (точка Л, рис. 5.3) и ма ксимальный между полимером и поверхностью цилиндра (точка Б). Конечно, аналогия между случаями, изобра женными на рис. 5.2 и 5.3, весьма условна. Тело гайки 2 —это монолитный недеформируемый материал. Поэто му при одном обороте винта гайка продвинется по оси на один шаг. Сыпучий материал, заполняющий спираль ный канал червяка, испытывает давление со стороны боковой поверхности спиральной нарезки. При этом, как видно из рис. 5.5, на частицы этого материала действуют усилия, направленные по окружности (Р') и вдоль оси
червяка (Р")• Первые -вызывают срезающие деформа ции способствующие перемешиванию частичек и в даль нейшем гомогенизации расплава, вторые — обусловли вают осевое перемещение материала по длине червяка.
Безусловно |
имеет |
место и проскальзывание материала |
|||||||
|
|
|
|
|
относительно стенки цилин |
||||
|
|
|
|
|
дра, также уменьшающее в |
||||
|
|
|
|
|
конечном |
итоге количество |
|||
|
|
|
|
|
материала, |
перемещающее |
|||
|
|
|
|
|
ся аксиально. |
|
|
||
|
|
|
|
|
На рис. 5.5 можно опре |
||||
|
|
|
|
|
делить также, в какую сто |
||||
|
|
|
|
|
рону перемещается материал |
||||
|
|
|
|
|
при вращении червяка, |
обо |
|||
|
|
|
|
|
значенном стрелкой. Так как |
||||
Рис. 5.3. Схема заполнения пе |
точки С и D в пространстве |
||||||||
рерабатываемым |
материалом |
вращаются по окружностям, |
|||||||
спиральной |
нарезки |
экстру |
|||||||
дера. |
|
|
|
|
лежащим |
соответственно |
в |
||
|
|
|
|
|
плоскостях |
1—1Г и 2—2', |
|||
|
|
|
|
|
расположенных перпендику |
||||
|
|
|
|
|
лярно оси червяка, то при |
||||
|
|
|
|
|
повороте червяка по стрелке |
||||
|
|
|
|
|
на некоторый угол эти точки |
||||
|
|
|
|
|
займут новые положения |
С' |
|||
|
|
|
|
|
и D' Таким образом, винто |
||||
|
|
|
|
|
вая нарезка займет новое по |
||||
|
|
|
|
|
ложение, |
изображенное |
на |
||
|
|
|
|
|
рисунке |
пунктирной линией, |
|||
Рис. 5.4. Зависимость |
коэффи |
а следовательно, витки |
на |
||||||
циента |
трения |
полимеров по |
резки «перемещаются» спра |
||||||
стали |
от температуры. |
ва налево, |
т. е. в этом |
на |
|||||
/ — полиэтилен |
низкой |
плотности; |
правлении |
перемещается |
и |
||||
2 — полиэтилен |
высокой |
плотности; |
|||||||
3 — поливинилхлоридный |
пластикат. |
материал. |
Подводя |
итог, |
|||||
|
|
|
|
|
можно отметить, что |
в |
за |
||
грузочной зоне происходит захватывание материала вра щающимся червяком, частичное перемешивание его и перемещение по направлению к головке. Одновременно из-за принудительного обогрева и сил внутреннего трения
материал |
постепенно переходит в состояние расплава. |
В зоне |
сжатия происходит уплотнение материала |
с окончательным заполнением всего объема нарезки расплавленным полимером. Таким образом, в дозирую щей или выходной зоне в спиральном канале находится уже вязкая жидкость — расплав полимера, перемещение
ПреДеление скоростей перемещения слоев жидкости бу дет неодинаковым по сечению: скорость слоев, соприка сающихся со стенками, можно считать равной нулю, в центре же канала скорость будет наибольшей. Эпюра распределения скоростей при вынужденном течении жидкости в канале в плоскости ух представлена на
рис. 5.6,6.
Внешняя сила Р, обеспечивающая приведенное рас пределение скоростей слоев по сечению, равна и проти воположна по знаку силе внутреннего трения между слоями жидкости. Изменение скорости перемещения слоев жидкости в направлении, перпендикулярном тече нию ее, называют г р а д и е н т о м с к о р о с т и или с к о р о с т ь ю с д в и г а и обозначают, например, для слу чая, изображенного на рис. 5.6, через dv/dy=v.
Сила Р связана со скоростью сдвига уравнением Ньютона:
где р— коэффициент пропорциональности (динамическая вязкость жидкости); S — поверхность соприкосновения слоев жидкости.
Динамическая вязкость жидкости р численно равна силе внутреннего трения между двумя слоями жидкости с площадью, равной единице, при скорости сдвига, рав ной единице.
Часто пользуются понятием н а п р я ж е н и я с д в и га, принимая за эту величину силу, отнесенную к едини це площади, т. е.
т = P /S . |
(5.2) |
Тогда уравнение Ньютона может |
быть записано |
в следующем виде: |
|
т= р dv/dy. |
(5.3) |
Следует отметить, что в таком виде уравнение Нью тона справедливо лишь для случая ламинарного течения вязких несжимаемых жидкостей, вязкость которых зави сит только от температуры и не зависит от скорости и напряжения сдвига. Такие жидкости называются нь ю т о н о в с к и м и . Однако большинство расплавов поли меров, используемых в кабельном производстве, не явля ются ньютоновскими жидкостями, так как их вязкость
19G
Сложным образом зависит от скорости и напряжения сдвига.
При низких скоростях сдвига вязкость полимера вы сока и его расплав по свойствам близок к ньютоновской жидкости. При высоких скоростях сдвига вязкость поли мера невысока и его расплав по свойствам также близок
Рис. 5.7. Зависимости вязкости от скорости сдвига при разных тем пературах для полиэтилена низкой плотности.
а — показатель текучести расплава 0,2 г/10 мни; б — показатель текучести расплава 2,1 г/10 мин.
к ньютоновской жидкости. В широкой области средних значений скорости сдвига расплавы полимеров являются неньютоновскими жидкостями. Так как в расплавах по лимеров вязкость зависит от степени ориентации моле кул, сдвигающих усилий и времени их действия, то для
МПа •с
Рис. 5.8. Зависимость вязкости от скорости сдвига при разных тем пературах для полиэтилена высо кой плотности (960 кг/м3), пока затель текучести расплава 0,9 г/10 мин.
характеристики свойств расплава полимера вводят поня тие эффективной вязкости цЭф и эффективной скорости сдвига Vo(jj, которые определяются экспериментально.
На рис. 5.7—5.9 приведены зависимости эффективной вязкости полиэтилена разной плотности и поливинилхло ридного пластиката от эффективной скорости сдвига при разных температурах. Для качественной и количествен ной оценки реологических особенностей полимеров вве-
Рис. 5.9. Зависимость вязкости от скорости сдвига при разных температурах поливинилхлоридного пластиката.
а — плотность 1340 кг/м3, показатель текучести расплава 0,07 г/10 мин; б — плотность 1370 кг/м3, показатель текучести расплава 4,59 г/10 мин.
дем некоторые понятия, которые будут в дальнейшем использованы при анализе работы экструдеров.
Одной из особенностей полимеров является их спо собность в расплавленном состоянии под действием вы давливающих усилий протекать через очень узкие кана лы. На этом их свойстве осно
|
|
ваны методы получения тонких |
|||||
|
|
полимерных |
пленок, волокон, |
||||
|
|
получивших |
широчайшее |
при |
|||
|
|
менение |
в |
самых |
различных |
||
|
|
отраслях современной промыш |
|||||
|
|
ленности. |
|
|
|
тот |
|
|
|
Естественным является |
|||||
Рис. 5.10. |
Протекание вяз |
факт, |
что |
при |
протекании |
||
кой жидкости в канале про |
расплава полимера |
по |
ка |
||||
извольного |
сечения. |
налам |
различной |
формы |
он |
||
|
|
испытывает |
различное |
сопро |
|||
|
|
тивление |
истечению. |
Если |
|||
обозначить через Q объемный расход полимера при про текании (объем материала, прошедшего через попереч ное сечение канала в единицу времени), то эта -величина может быть определена следующим образом (рис. 5.10):
Q = A p /liW, |
(5.4) |
где Ар— падение давления по пути протекания, |
АР = |
= Р1—Рч\ р — эффективная вязкость расплава; W — со противление протеканию в канале.
Чаще пользуются величиной /С, обратной сопротивле нию (K=\/W). Эта величина характеризует пропускную
198
способность («проводимость») канала. Ее обычно называ ют к о н с т а н т о й с о п р о т и в л е н и я канала. Величина К зависит от размеров и геометрического профиля от верстия канала. Тогда
Q = K Др/ц. |
(5.5) |
Скорости сдвига расплава, протекающего в каналах разной формы, зависят и от абсолютных скоростей отдельных потоков. Действительно, из рис. 5.6 видно, что чем выше скорости движения центрального слоя распла ва, тем сильнее будут отличаться друг от друга скорости разных слоев, т. е. выше будут скорости сдвига >в нем. Поэтому скорости сдвига зависят и от расхода Q, кото рый в свою очередь будет тем больше, чем выше скоро сти движения потока расплава.
В табл. 5.1 приведены формулы для определения зна чений К и скоростей сдвига v для некоторых видов кана лов. Геометрические размеры каналов обозначены на ри сунках таблицы. Если размеры подставлять в метрах,
Т а б л и ц а 5.1
Значения К и v для каналов различной формы
Форма канала |
К м» |
ДД3
12L
6Q ДН§"+ 4)
rcd1 |
32Q |
128 (L + Ad) |
nda |
•а
J
Кольцевой
/Д3 |
бQ |
12L |
дг (/ + Д) |