- •Г.Н.Мустафакулова Учебно-методический комплекс по курсу «Системы автоматизированного проектирования электрических машин и трансформаторов». – Ташкент: ТашГту, 2022. – ___ с.
- •Опорный конспект
- •Электрических машин и трансформаторов». Предмет и задачи курса. Создание и развитие системы автоматизированного проектирования.
- •Лекция 25. Анализ обобщенных моделей электромеханичесих преобразователей
- •Методическое указание для практических занятий Расчет потерь трансформатора
- •Напряжение короткого замыкания
- •Тепловой расчет трансформатора
- •Тепловой расчет бака
- •Расчет потерь асинхронного двигателя
- •Тепловой расчет асинхронного двигателя
- •Построение внешней и регулировочной характеристик по диаграмме Потье
- •Внешняя характеристика гидрогератора и ее построение по диаграмме Потье
- •Регулировочная характеристика гидрогенератора и ее построение по диаграмме Потье
- •Построение u- образных характеристик по диаграмме потье
- •Расчет рабочих характеристик двигателя постоянного тока последовательного возбуждения
- •Расчет потерь и кпд двигателя постоянного тока параллельного возбуждения
- •Основные требования, предъявляемые к гидрогенераторам
- •Задание на проект
- •Электромагнитный расчет Выбор основных размеров
- •Выбор размеров паза статора
- •Выбор зазора между статором и ротором и размеров магнитопровода статора
- •Размеры по длине магнитопровода статора
- •Высота ярма магнитопровода статора
- •Индуктивные сопротивления обмоток
- •Расчет магнитной цепи при нагрузке
- •Магнитный поток в зазоре
- •Выбор размеров и основных параметров обмотки возбуждения
- •Параметры и постоянные времени обмоток
- •Постоянные времени и индуктивные сопротивления обмоток синхронной машины
- •Расчет потерь и коэффициент полезного действия
- •Определение превышения температуры обмотки и сердечника статора
- •Определение превышения температуры обмотки возбуждения
- •Литературы
- •Содержание
- •2. Глоссарий
- •Ўзбекистон республикаси олий ва ўрта махсус таълим вазирлиги
- •Фан дастури
- •Тошкент – 2018
- •1. Фаннинг олий таълимдаги ўрни ҳамда мақсади ва вазифалари
- •2. Асосий назарий қисм
- •2.1. Маъруза машғулотлари.
- •2.2. Амалий машғулотлар бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •Амалий машғулотларнинг тавсия этиладиган мавзулари
- •2.5. Мустақил ишлар бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •Мустақил ишлар бўйича тавсия этиладиган мавзулар
- •3. Ўқув-услубий ва ахборот таъминоти
- •3.1. Асосий адабиётлар
- •3.2. Қўшимча адабиётлар
- •Тошкент – 2018
- •1. Фаннинг олий таълимдаги ўрни ҳамда мақсади ва вазифалари
- •2. Асосий назарий қисм
- •2.1. Маъруза машғулотлари.
- •2.2. Амалий машғулотлар бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •2.3. Лаборатория ишлари бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •2.4. Курс лойиҳаси (иши) бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •2.5. Мустақил ишлар бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •3. Ўқув-услубий ва ахборот таъминоти
- •3.1. Асосий адабиётлар
- •3.2. Қўшимча адабиётлар
- •Критерии оценки
- •Типовые критерии набранных баллов студентами на пк
- •Типовые критерии набранных баллов студентами на тк
- •Критерий оценивания итогового контроля в форме «Письменная работа»
- •Список литературы
Тепловой расчет трансформатора
Тепловой расчет трехфазного трансформатора и расчёт системы охлаждения:
поверочный тепловой расчет обмоток;
расчет системы охлаждения (бака, радиаторов, охладителей);
превышение температуры обмоток и масла над воздухом.
По данным трёхфазного двухобмоточного маслянного трансформатора производится тепловой расчет обмоток и бака.
Тепловой расчет обмоток.
Внутренний перепад температуры:
Обмотка НН
где
- толщина изоляции провода на одну сторону;
q1 – плотность теплового потока на поверхности обмотки НН;
из – теплопроводность бумажной, пропитанной маслом изоляции провода по табл. 6.
Обмотка ВН
.
Таблица 6. Удельные теплопроводности изоляционных и других материалов.
Материал |
, Вт/(м ∙0С) |
Бумага кабельная сухая Бумага кабельная в масле Бумага кабельная, пропитанная лаком Электроизоляционный картон Лакоткани электроизоляционные Гетинакс Текстолит Стеклотекстолит Лак бакелитовый и другие лаки Масло при отсутствии конвекции Электротехническая сталь в пакетах: вдоль пластин поперек пластин Нагревостойкое покрытие стали Медь Алюминий |
0,12 0,17 0,17 0,17 0,25 0,17—0,175 0,146—0,162 0,178—0,182 0,3 0,1
22,3 4,75—4,85 0,8 390 226 |
Перепад температуры на поверхности обмоток:
обмотка НН
где k1=1 для естественного масляного охлаждения;
k2=1,1 для внутренней обмотки НН;
k3=0,85 по табл. 5 для hk/а1 = 5/30.
обмотка ВН
где k1=1 для естественного масляного охлаждения;
k2=1,0 для наружной обмотки ;
k3=0,95 по табл. 5 для hk/а2 = 5/41.
Таблица 7. Значения коэффициента k3
hk/а |
0,07-0,08 |
0,08-0,09 |
0,1 |
0,11-0,12 |
0,13-0,14 |
0,15-0,19 |
0,2 и более |
k3 |
1,10 |
1,05 |
1,0 |
0,95 |
0,90 |
0,85 |
0,80 |
Полный средний перепад температуры от обмотки к маслу:
обмотка НН
;
обмотка ВН
.
Тепловой расчет бака
По табл. 6 в соответствии с мощностью трансформатора выбираем конструкцию гладкого бака с радиаторами с гнутыми трубами по рис. 8 . Минимальные внутренние размеры бака - по рис. 9.
Таблица 8. Типы баков силовых масляных трансформаторов
Тип бака |
Рисунок
|
Вид охлаждения
|
Пределы применения по мощности, кВ· А
|
Бак с гладкими стенками |
—
|
М
|
До 25—40 кВА
|
Бак со стенками в виде волн |
1 [1]
|
М
|
От 40—63 до 630
|
Бак с вваренными охлаждающими гнутыми трубами (трубчатый) |
9 [1]
|
М
|
От 40—63 до 1600
|
Бак с навесными радиаторами с гнутыми трубами
|
18
|
М
|
От 100 до 6300
|
Бак с навесными радиаторами с гнутыми трубами
|
20
|
М
|
От 2500 до 10000
|
Бак с навесными радиаторами с гнутыми трубами с дутьем |
3 [1]
|
Д
|
От 10000 до 80000
|
Бак с охладителями с принудительной циркуляцией масла и с дутьем |
__
|
ДЦ
|
От 63000 и выше
|
Изоляционные расстояния отводов определяем до прессующей балки верхнего ярма и стенки бака. До окончательной разработки конструкции внешние габариты прессующих балок принимаем равными внешнему габариту обмотки ВН.
Рис. 1.
Минимальная ширина бака по рис. 9.
Изоляционные расстояния:
s1=28 мм (для отвода Uисп=35 кВ, изоляционное расстояние от неизолированного отвода ( или изолированного ) до стенки бака по [1] );
s2=22 мм (для отвода Uисп = 35 кВ, изоляционное расстояние от неизолированного отвода ( или изолированного ) до собственной обмотки ВН по [1] );
s3=22 мм (для отвода Uисп = 5 кВ, без покрытия, изоляционное расстояние от отвода НН до стенки бака по [1]);
s4=33 мм (для отвода Uисп = до 35 кВ, для обмотки Uисп =35 кВ, изоляционное расстояние от неизолированного отвода обмотки НН до обмотки ВН по [1] );
d1 – размер неизолированного отвода НН (шины), равный 10-15 мм;
d2 – диаметр изолированного отвода обмотки ВН при U=(10-35)кВ;
d2 = 20 мм при мощностях до 10000 кВА.
Рис. 2.
Таблица 9. Минимальные допустимые изоляционные расстояния от отводов до заземлённых частей
Испытательное напряжение отвода, кВ |
Толщина изоляции на одну сторону, мм |
Диаметр стержня, мм |
Расстояние от гладкой стенки бака или собственной обмотки, мм |
Расстояние от заземлённой части острой формы, мм |
||||
sИ |
sК |
s |
sИ |
sК |
s |
|||
ДО 25 |
0 |
<6 |
15 |
10 |
25 |
15 |
5 |
20 |
0 |
>6 |
12 |
10 |
22 |
12 |
5 |
17 |
|
2 |
- |
10 |
10 |
20 |
10 |
5 |
15 |
|
35 |
0 |
<6 |
23 |
10 |
33 |
20 |
5 |
25 |
0 |
>6 |
18 |
10 |
28 |
17 |
5 |
22 |
|
2 |
- |
10 |
10 |
20 |
12 |
5 |
17 |
|
45 |
0 |
<6 |
32 |
10 |
42 |
28 |
5 |
33 |
0 |
>6 |
27 |
10 |
37 |
25 |
5 |
30 |
|
2 |
- |
15 |
10 |
25 |
18 |
5 |
23 |
|
55 |
0 |
<6 |
40 |
10 |
50 |
33 |
5 |
38 |
0 |
>6 |
35 |
10 |
45 |
32 |
5 |
37 |
|
2 |
- |
22 |
10 |
32 |
25 |
5 |
30 |
|
85 |
2 |
- |
40 |
10 |
50 |
45 |
5 |
50 |
4 |
- |
30 |
10 |
40 |
37 |
5 |
42 |
|
6 |
- |
25 |
10 |
35 |
35 |
540 |
|
|
100 |
5 |
- |
40 |
10 |
50 |
45 |
10 |
55 |
200 |
20 |
12 |
75 |
20 |
95 |
160 |
10 |
170* |
20 |
12 |
75 |
20 |
95 |
105 |
10 |
115** |
Примечания: * - заземлённая часть не изолирована ** - заземлённая часть изолирована щитом из электроизоляционного картона толщиной 3 мм.
Таблица 10. Минимальные допустимые изоляционные расстояния от отводов до заземлённых частей.
Испытательное напряжение |
Толщина изоляции на одну сторону, мм |
Изоляционное расстояние отвода sи, мм |
Суммарный допуск sк, мм |
Минимальное расчётное расстояние s, мм |
|||
Обмотки |
Отвода |
До входных катушек |
До основных катушек |
До входных катушек |
До основных катушек |
||
До 25 |
До 25 |
Нет |
- |
15 |
10 |
- |
25 |
2 |
- |
10 |
10 |
- |
20 |
||
35 |
До 35 |
Нет |
- |
23 |
10 |
- |
33 |
2 |
- |
10 |
10 |
- |
20 |
||
55 |
До 35 |
Нет |
- |
40 |
10 |
- |
50 |
2 |
- |
20 |
10 |
- |
30 |
||
85 |
До 35 |
Нет |
- |
50 |
10 |
- |
90 |
2 |
- |
40 |
10 |
- |
50 |
||
200 |
До 200 |
3 |
205 |
230 |
20 |
225 |
250 |
6 |
150 |
170 |
20 |
170 |
190 |
||
200 |
200 |
8 |
125 |
140 |
20 |
145 |
160 |
20 |
80 |
90 |
15 |
95 |
105 |
Ширина бака
В=0,532+( 28+22+20+22+33+10)∙10-3=0,667 м.
Принимаем В=0,70 м при центральном положении активной части трансформатора в баке.
Длина бака
А=2С +В=2∙0, 0.55+0,70=1,8 м.
В ысота активной части
где высота стержня 0,683 м; высота ярма 0,31 м и толщина бруска между дном бака и нижним ярмом, n = 3050 мм.
Принимаем расстояние от верхнего ярма до крышки бака при горизонтальном расположении над ярмом переключателя ответвлений обмотки ВН по табл. 32
Глубина бака
Для развития должной поверхности охлаждения целесообразно использовать двойные радиаторы с гнутыми трубами по рис. 20 с расстояниями между осями фланцев Ар=1880 мм (табл. 35), с поверхностью труб Птр=22,9 м2 и двух коллекторов Пк.к=0,66 м2.
Таблица 11. Минимальные расстояния от ярма до крышки бака
Класс напряжения обмотки ВН, кВ |
Минимальное расстояние, мм |
Примечание |
6, 10 |
160 |
- |
20 |
300 |
- |
35 |
400 |
При переключателе ответвлений, расположенном горизонтально между ярмом и крышкой бака |
110 |
500 |
При классе напряжения ПО кВ вводы ВН располагаются между ярмом и стенкой бака |
Для установки этих радиаторов глубина бака должна быть принята:
Нб=Ар+с1 +с2 = 1,88 + 0,085 + 0,1 = 2,065 2,1 м,
где с1 и с2 – минимальные расстояния осей фланцев радиатора от нижнего и верхнего срезов стенки бака соответственно 0,085 и 0,1 м.
Таблица 12. Основные данные трубчатых радиаторов с прямыми трубами по рис. 8
Размер А, мм |
Поверхность Пк.тр, м2 |
Масса, кг |
|
стали |
Масла |
||
С одним рядом труб |
|||
710 |
0,746 |
12,9 |
8,5 |
900 |
0,958 |
12,9 |
10,9 |
С двумя рядами труб |
|||
710 |
2,135 |
34,14 |
24 |
900 |
2,733 |
41,14 |
30 |
1150 |
3,533 |
50,14 |
38 |
1400 |
4,333 |
53,94 |
46 |
1615 |
4,961 |
67,14 |
53 |
1800 |
5,613 |
73,94 |
57 |
2000 |
6,253 |
81,98 |
64 |
2200 |
6,893 |
89,18 |
72 |
2400 |
7,533 |
95,68 |
78 |
Допустимое превышение средней температуры масла над температурой окружающего воздуха для наиболее нагретой обмотки НН
.
Найденное среднее превышение может быть допущено, т.к превышение температуры масла в верхних слоях в этом случае будет
Принимая предварительно перепад температуры на внутренней поверхности стенки бака м.б=5оС и запас 20С, находим среднее превышение температуры наружной стенки бака над температурой воздуха
б.в = м.в- м.б=42-5-2=35оС.
Для выбранного размера бака рассчитываем поверхность конвекции гладкой стенки бака
Ориентировочная поверхность излучения бака с радиаторами по
ПИ=kПк.гл = 1,5∙9,24 = 13,86 м2,
где k=1,5-2 для бака с навесными радиаторами.
Ориентировочная необходимая поверхность конвекции для заданного значения б.в=35 °C
Поверхность конвекции составляется из:
поверхности гладкого бака
Пк.гл =9,24 м2;
поверхности крышки бака
где 0,16 — удвоенная ширина верхней рамы бака;
коэффициент 0,5 учитывает закрытие поверхности крышки вводами и арматурой.
Поверхность конвекции радиаторов
∑Пкр = П'к – Пк.гл – Пк.кр= 117,24 – 9,24 – 0,76 = 107,24м2.
Поверхность конвекции радиатора, приведенная к поверхности гладкой стенки [1];
Пк.р=kфПк.тр+Пк.к = 1,4∙22,9+0,66 = 32,72м2,
где kф определяется по [1];
Пк.тр определяется [1];
Пк.тр - поверхность конвенции труб;
Пк.к - поверхность конвенции двух коллекторов, равная 0,66 м2 при двух рядах труб.
Таблица 13. Значения коэффициента kф для труб диаметром 51 мм и овальных 20x72 мм
Примечание. Для труб диаметром около 30 мм kф , полученный из таблицы, умножить на 1,15
Рис. 3
Таблица 14. Основные данные трубчатых радиаторов по рис. 3.
Размер А, мм |
Одинарный радиатор |
Двойной радиатор |
||||
Пк тр, м2 |
Gст, кг |
Gм, кг |
Пк тр, м2 |
Gст, кг |
Gм, кг |
|
1880 |
11,45 |
205 |
161 |
22,9 |
380 |
275 |
2000 |
12,1 |
215 |
169 |
24,15 |
401 |
291 |
2285 |
13,55 |
236 |
184 |
27,05 |
442 |
321 |
2485 |
14,55 |
249 |
194 |
29,1 |
468 |
341 |
2685 |
15,6 |
264 |
204 |
31,15 |
499 |
362 |
3000 |
17,2 |
285 |
219 |
34,35 |
540 |
393 |
3250 |
18,45 |
302 |
232 |
36,9 |
575 |
418 |
3750 |
21,0 |
337 |
258 |
42,0 |
644 |
469 |
4000 |
22,3 |
352 |
269 |
44,6 |
675 |
492 |
4250 |
24,6 |
373 |
284 |
47,2 |
716 |
521 |
Примечание. Поверхность коллектора Пк одинарного радиатора 0,72
двойного 0,66 м2; Gст – масса радиатора без масла, Gм - масса масла в радиаторе.
Необходимое число радиаторов
Пр=∑Пк,p/ Пкp=107,24 / 32,723,3;
Принимаем 4 радиатора.
Поверхность конвекции бака
Пк=∑Пк.р+Пк.гл+ Пк.кр =4∙32,72+9,24+0,76 =140,9 141м2.
Поверхность излучения принимаем :
ПИ= 14 м2.
Определение превышений температуры масла и обмоток над температурой охлаждающего воздуха.
Среднее превышение температуры наружной поверхности трубы над температурой воздуха
Среднее превышение температуры масла вблизи стенки над температурой внутренней поверхности стенки трубы
Превышение средней температуры масла над температурой воздуха
.
Превышение температуры масла в верхних слоях над температурой воздуха
Превышение средней температуру обмоток над температурой воздуха:
Н Н
В Н
Превышение температуры масла в верхних слоях и обмоток
лежат в пределах допустимого нагрева по ГОСТ 11677-85.
ВОПРОСЫ ДЛЯ САМОПОДГОТОВКИ
1. Способы охлаждения и их эффективность?
2. Нормы нагрева отдельных элементов трансформаторов?
3. Влияние нагрева трансформатора на качество изоляции?
4. Какие допущения превышения температуры масла?
5. Как выбираются радиаторы?