- •Г.Н.Мустафакулова Учебно-методический комплекс по курсу «Системы автоматизированного проектирования электрических машин и трансформаторов». – Ташкент: ТашГту, 2022. – ___ с.
- •Опорный конспект
- •Электрических машин и трансформаторов». Предмет и задачи курса. Создание и развитие системы автоматизированного проектирования.
- •Лекция 25. Анализ обобщенных моделей электромеханичесих преобразователей
- •Методическое указание для практических занятий Расчет потерь трансформатора
- •Напряжение короткого замыкания
- •Тепловой расчет трансформатора
- •Тепловой расчет бака
- •Расчет потерь асинхронного двигателя
- •Тепловой расчет асинхронного двигателя
- •Построение внешней и регулировочной характеристик по диаграмме Потье
- •Внешняя характеристика гидрогератора и ее построение по диаграмме Потье
- •Регулировочная характеристика гидрогенератора и ее построение по диаграмме Потье
- •Построение u- образных характеристик по диаграмме потье
- •Расчет рабочих характеристик двигателя постоянного тока последовательного возбуждения
- •Расчет потерь и кпд двигателя постоянного тока параллельного возбуждения
- •Основные требования, предъявляемые к гидрогенераторам
- •Задание на проект
- •Электромагнитный расчет Выбор основных размеров
- •Выбор размеров паза статора
- •Выбор зазора между статором и ротором и размеров магнитопровода статора
- •Размеры по длине магнитопровода статора
- •Высота ярма магнитопровода статора
- •Индуктивные сопротивления обмоток
- •Расчет магнитной цепи при нагрузке
- •Магнитный поток в зазоре
- •Выбор размеров и основных параметров обмотки возбуждения
- •Параметры и постоянные времени обмоток
- •Постоянные времени и индуктивные сопротивления обмоток синхронной машины
- •Расчет потерь и коэффициент полезного действия
- •Определение превышения температуры обмотки и сердечника статора
- •Определение превышения температуры обмотки возбуждения
- •Литературы
- •Содержание
- •2. Глоссарий
- •Ўзбекистон республикаси олий ва ўрта махсус таълим вазирлиги
- •Фан дастури
- •Тошкент – 2018
- •1. Фаннинг олий таълимдаги ўрни ҳамда мақсади ва вазифалари
- •2. Асосий назарий қисм
- •2.1. Маъруза машғулотлари.
- •2.2. Амалий машғулотлар бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •Амалий машғулотларнинг тавсия этиладиган мавзулари
- •2.5. Мустақил ишлар бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •Мустақил ишлар бўйича тавсия этиладиган мавзулар
- •3. Ўқув-услубий ва ахборот таъминоти
- •3.1. Асосий адабиётлар
- •3.2. Қўшимча адабиётлар
- •Тошкент – 2018
- •1. Фаннинг олий таълимдаги ўрни ҳамда мақсади ва вазифалари
- •2. Асосий назарий қисм
- •2.1. Маъруза машғулотлари.
- •2.2. Амалий машғулотлар бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •2.3. Лаборатория ишлари бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •2.4. Курс лойиҳаси (иши) бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •2.5. Мустақил ишлар бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •3. Ўқув-услубий ва ахборот таъминоти
- •3.1. Асосий адабиётлар
- •3.2. Қўшимча адабиётлар
- •Критерии оценки
- •Типовые критерии набранных баллов студентами на пк
- •Типовые критерии набранных баллов студентами на тк
- •Критерий оценивания итогового контроля в форме «Письменная работа»
- •Список литературы
Методическое указание для практических занятий Расчет потерь трансформатора
Расчет параметров короткого замыкания.
Основные потери короткого замыкания
Обмотка НН
Росн1= 2,4·10-12 J1 2 ∙G01
Росн1=2,4·10-12 ∙3,3652·1012 ∙316,5 = 8601,12 Вт.
(для алюминиевого провода Росн = 12,75·10-12·J2·GA)
Обмотка ВН
Росн2= 2,4·10-12 J2 2 ∙G02 = 2,4∙10-12∙3,482∙1012 ∙415.9=
=12088,1Вт.
Добавочные потери в обмотках рационально рассчитанных силовых трансформаторов с концентрическими обмотками обычно достигают от 0,3-1,0 до 3,0-5,0% основных потерь, т.е. кд=1,003-1,05 [1].
Коэффициент добавочных потерь в обмотке НН принимаем:
кд1 = 1,038
Коэффициент добавочных потерь в обмотке ВН принимаем:
кд2 = 1,005.
Основные потери в отводах рассчитываются следующим образом. Длина отводов определяется приближенно,
При соединении обмотки в звезду lотв= 7,5l,
для треугольника lотв= 14l.
lотв2= 7,5l = 7,5∙ 0,58 = 4,35 м.
lотв1= 14l =14· 0,58=8,12 м.
Масса отводов НН
Gотв1 = lотв1 Потв1 =8,12∙619∙10-6 ∙8900 = 44,7 кг.
где γ- плотность металла отводов (для меди γм=8900 кг/м3, для алюминия γа=2700 кг/м3);
Потв1=П1.
Потери в отводах НН
Ротв1 = 2,4·10-12 J1 2 ∙Gотв1= 2,4·10-12∙3,3652∙1012 ∙44,7= =1214,7Вт.
Масса отводов ВН
Gотв2= lотв2 Потв2 = 4,35 ∙ 41,5∙ 10-6∙ 8900=1,6кг ,
где Потв2=П2.
Потери в отводах ВН
Ротв2 = 2,4·10-12 J2 2 ∙Gотв2 = 2,4∙10-12∙ 3,482∙1012∙1,6 = 46,5 Вт.
Потери в стенках бака и других элементах конструкции до выяснения размеров бака определяем приближенно
Рб = 10kS= 10∙0,03∙2500 = 750 Вт. ,
где k- определяем по табл. 1.
Таблица 1. Значение коэффициента k
Мощность, Ква |
До 1000 |
1000-4000 |
6300-10000 |
16000-25000 |
40000-63000 |
K |
0,015-0,02 |
0,025-0,04 |
0,04-0,045 |
0,045-0,053 |
0,06-0,07 |
Полные потери короткого замыкания
Р’к=Росн1 kд1 + Росн2 kд2 + Ротв1+ Ротв2+Рб =
= 8601,12 ·1,038 + 12088,1 ·1,005 + 1214,7+ 46,5 + 750= 23087,7 Вт.
Для номинального напряжения обмотки ВН,
Р’кн =Рк – 0,05Росн2 · kд2= 23087,7 — 0,05∙12088,1 ·1,005= 22480,2 Вт,
или % заданного значения.
Напряжение короткого замыкания
Активная составляющая
% .
Реактивная составляющая
где аР = а12 + (а1 + а2)/3 = 0,02+(0,0305+0,0406)/3 = 0,0437 м;
d12= D''1 + a12 = 0,411 + 0,02 = 0,431 м;
= d12 / l = ·0,431/0,583 = 2,321.
Принимаем kр=0,95; =1,031.
Напряжение короткого замыкания
или 5,32·100/5,5=96,7 % заданного значения.
Установившийся ток короткого замыкания на обмотке ВН
,
где Sk – мощность короткого замыкания электрической сети из табл. 2
Таблица 2.Определение мощности короткого замыкания электрической сети Sк
Класс напряжения ВН, кВ |
6-10 |
10-35 |
110 |
150 |
220 |
330 |
500 |
Мощность короткого замыкания электрической сети, МВА |
500 |
2500 |
15000 |
20000 |
25000 |
35000 |
50000 |
Мгновенное максимальное значение тока короткого замыкания
При Up/Ua= 5.226/0,999 = 5,23
kmax = 2,21.
При Up/Ua= 5 6 значение kmax лежат в пределах 2,19 2,28[1]
.
Температура обмотки через t=5 с после возникновения короткого замыкания
.
Если обмотка из алюминиевого провода, то
.
Допустимая температура обмотки при К.З. при масляном охлаждении:
- для меди 250 ,
- для алюминия 200 .
Расчет потерь холостого хода
Индукция в стержне
.
Индукция в ярме
.
Индукция на косом стыке
.
Площади сечения немагнитных зазоров на прямом стыке среднего стержня равны соответственно активным сечениям стержня и ярма. Площадь сечения стержня на косом стыке
.
Удельные потери для стали стержней, ярм и для стыков находим по табл. 3 для стали марки 3405 толщиной 0,30 мм при шихтовке в две пластины:
при Вс=1,556 Тл pс=1,074 Вт/кг, pс3 =934 Вт/м2;
при Вя=1,523 Тл pя=1,004 Вт/кг; pя3 =878 Вт/м2;
при Вкос=1,11 Тл pкос=435 Вт/м2.
Для плоской магнитной системы с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне, с многоступенчатым ярмом, без отверстий для шпилек, с отжигом пластин после резки стали и удаления заусенцев для определения потерь применим выражение.
Тогда потери холостого хода
что составляет 4429,26/3900·100 %=113,5% заданного значения.
Потери холостого хода не должны отличаться от ГОСТовских более, чем на 15%.
Принимаем коэффициенты: ктп=1,05; кпз=1,00; кпя=1,00; кпп=1,03; кпш=l,05.
Таблица 3. Удельные потери в стали p и в зоне шихтованного стыка р, для холоднокатаной стали марок 3404 и 3405 по ГОСТ 21427-83 и для стали иностранного производства марок М6Х и М4Х толщиной 0,35, 0,30 и 0,28 мм, при различных индукциях и f=50
р, Вт/кг |
р3, Вт/кг |
|||||
В, Тл |
3404, 0,35 мм |
3404, 0,30 мм |
3405, 0,30 мм |
М4Х, 0,28 мм |
Одна пластина |
Две пластины |
0,20 |
0,028 |
0,025 |
0,023 |
0,018 |
25 |
30 |
0,40 |
0,093 |
0,090 |
0,085 |
0,069 |
50 |
70 |
0,60 |
0,190 |
0,185 |
0,130 |
0,145 |
100 |
125 |
0,80 |
0,320 |
0,300 |
0,280 |
0,245 |
170 |
215 |
1,00 |
0,475 |
0,450 |
0,425 |
0,370 |
265 |
345 |
1,20 |
0,675 |
0,635 |
0,610 |
0,535 |
375 |
515 |
1,22 |
0,697 |
0,659 |
0,631 |
0,555 |
387 |
536 |
1,24 |
0,719 |
0,683 |
0,652 |
0,575 |
399 |
557 |
1,26 |
0,741 |
0,707 |
0,673 |
0,595 |
411 |
578 |
1,28 |
0,763 |
0,731 |
0,694 |
0,615 |
423 |
589 |
1,30 |
0,785 |
0,755 |
0,715 |
0,635 |
435 |
620 |
1,32 |
0,814 |
0,779 |
0,739 |
0,658 |
448 |
642 |
1,34 |
0,843 |
0,803 |
0,763 |
0,681 |
461 |
664 |
1,36 |
0,872 |
0,827 |
0,787 |
0,704 |
474 |
686 |
1,38 |
0,901 |
0,851 |
0,811 |
0,727 |
497 |
708 |
1,40 |
0,930 |
0,875 |
0,835 |
0,750 |
500 |
730 |
1,42 |
0,964 |
0,906 |
0,860 |
0,778 |
514 |
754 |
1,44 |
0,998 |
0,937 |
0,869 |
0,806 |
526 |
778 |
1,46 |
1,032 |
0,968 |
0,916 |
0,834 |
542 |
802 |
1,48 |
1,066 |
0,999 |
0,943 |
0,862 |
556 |
826 |
1,50 |
1,100 |
1,030 |
0,970 |
0,890 |
570 |
850 |
1,52 |
1,134 |
1,070 |
1,004 |
0,926 |
585 |
878 |
1,54 |
1,168 |
1,110 |
1,038 |
0,962 |
600 |
906 |
1,56 |
1,207 |
1,150 |
1,074 |
1,000 |
615 |
934 |
1,58 |
1,251 |
1,190 |
1,112 |
1,040 |
630 |
962 |
Продолжение таблицы 3
р, Вт/кг |
р3, Вт/кг |
|||||
В, Тл |
3404, 0,35 мм |
3404, 0,30 мм |
3405, 0,30 мм |
М4Х, 0,28 мм |
Одна пластина |
Две пластины |
1,60 |
1,295 |
1,230 |
1,150 |
1,080 |
645 |
990 |
1,62 |
1,353 |
1,278 |
1,194 |
1,132 |
661 |
1017 |
1,64 |
1,411 |
1,326 |
1,238 |
1,184 |
677 |
1044 |
1,66 |
1,472 |
1,380 |
1,288 |
1,244 |
695 |
1071 |
1,68 |
1,536 |
1,440 |
1,344 |
1,312 |
709 |
1098 |
1,70 |
1,600 |
1,500 |
1,400 |
1,380 |
725 |
1125 |
1,72 |
1,672 |
1,560 |
1,460 |
1,472 |
741 |
1155 |
1,74 |
1,744 |
1,620 |
1,520 |
1,564 |
757 |
1185 |
1,76 |
1,824 |
1,692 |
1,588 |
1,660 |
773 |
1215 |
1,78 |
1,912 |
1,776 |
1,664 |
1,760 |
789 |
1245 |
1,80 |
2,000 |
1,860 |
1,740 |
1,860 |
805 |
1275 |
1,82 |
2,090 |
1,950 |
1,815 |
1,950 |
822 |
1305 |
1,84 |
2,180 |
2,040 |
1,890 |
2,040 |
839 |
1335 |
1,86 |
2,270 |
2,130 |
1,970 |
2,130 |
856 |
1365 |
1,88 |
2,360 |
2,220 |
2,060 |
2,220 |
873 |
1395 |
1,90 |
2,450 |
2,300 |
2,150 |
2,400 |
890 |
1425 |
1,95 |
2,700 |
2,530 |
2,390 |
2,530 |
930 |
1500 |
2,00 |
3,000 |
2,820 |
2,630 |
2,820 |
970 |
1580 |
Таблица 4. Способы прессовки стержня и ярма и коэффициенты kп.п и kт.п для учета влияния прессовки на потери и ток холостого хода
S, кВА |
Способ прессовки |
Сталь отожжена |
Сталь не отожжена |
|||||
кпп |
Ктп |
кпп |
Ктп |
|||||
До 630 |
Расклинивание с обмоткой |
Ярмовые балки без бандажей |
1,03 |
1,045 |
1,02 |
1,04 |
Продолжение таблицы 4
S, кВА |
Способ прессовки |
Сталь отожжена |
Сталь не отожжена |
||||||
кпп |
Ктп |
кпп |
Ктп |
||||||
1000—6300 |
Бандажи из стеклоленты |
То же |
1,03
|
1,05
|
1,025
|
1,04
|
|||
10 000 и более |
То же
|
Ярмовые балки с бандажами |
1,04
|
1,06
|
1,03
|
1,05
|
По табл. 5 находим коэффициент кпу=10,64.
Таблица 5. Значения коэффициента kп.у для различного числа углов с косыми и прямыми стыками пластин плоской шихтованной магнитной системы для стали разных марок при В = 0,9÷1,7 Тл и f=50 Гц
Число углов со стыками |
Марка стали и её толщина |
|||||||||||||||||
Косыми |
Прямыми |
3412, 0,35мм |
3413, 0,35мм |
3404, 0,35 мм |
3404, 0,30 мм; 3405, 0,35 мм |
3405, 0,30 мм |
М6Х, 0,35 мм |
М4Х, 0,28 мм |
||||||||||
Трехфазная магнитная система (три стержня) |
||||||||||||||||||
6 5* 4
|
- 1* 2 6 |
7,48 8,04 8,60 10,40 |
7,94 8,63 9,33 11,57 |
8,58 9,38 10,18 12,74 |
8,75 9,60 10,45 13,13 |
8,85 9,74 10,64 13,52 |
8,38 9,16 9,83 12,15 |
9,10 10, 10 11,10 14,30 |
||||||||||
Однофазная магнитная система (два стержня) |
||||||||||||||||||
4 - |
- 4 |
4,60 6,40 |
4,88 7,18 |
5,28 7,84 |
5,40 8,08 |
5,44 8,32 |
5,16 7,48 |
5,60 8,80 |
ВОПРОСЫ ДЛЯ САМОПОДГОТОВКИ.
1. Для чего определяется потери при к.з.?
2. Чем отличается потери к.з. от потерь х.х.?
3. При расчётах какие коэффициенты принимаются?