- •Г.Н.Мустафакулова Учебно-методический комплекс по курсу «Системы автоматизированного проектирования электрических машин и трансформаторов». – Ташкент: ТашГту, 2022. – ___ с.
- •Опорный конспект
- •Электрических машин и трансформаторов». Предмет и задачи курса. Создание и развитие системы автоматизированного проектирования.
- •Лекция 25. Анализ обобщенных моделей электромеханичесих преобразователей
- •Методическое указание для практических занятий Расчет потерь трансформатора
- •Напряжение короткого замыкания
- •Тепловой расчет трансформатора
- •Тепловой расчет бака
- •Расчет потерь асинхронного двигателя
- •Тепловой расчет асинхронного двигателя
- •Построение внешней и регулировочной характеристик по диаграмме Потье
- •Внешняя характеристика гидрогератора и ее построение по диаграмме Потье
- •Регулировочная характеристика гидрогенератора и ее построение по диаграмме Потье
- •Построение u- образных характеристик по диаграмме потье
- •Расчет рабочих характеристик двигателя постоянного тока последовательного возбуждения
- •Расчет потерь и кпд двигателя постоянного тока параллельного возбуждения
- •Основные требования, предъявляемые к гидрогенераторам
- •Задание на проект
- •Электромагнитный расчет Выбор основных размеров
- •Выбор размеров паза статора
- •Выбор зазора между статором и ротором и размеров магнитопровода статора
- •Размеры по длине магнитопровода статора
- •Высота ярма магнитопровода статора
- •Индуктивные сопротивления обмоток
- •Расчет магнитной цепи при нагрузке
- •Магнитный поток в зазоре
- •Выбор размеров и основных параметров обмотки возбуждения
- •Параметры и постоянные времени обмоток
- •Постоянные времени и индуктивные сопротивления обмоток синхронной машины
- •Расчет потерь и коэффициент полезного действия
- •Определение превышения температуры обмотки и сердечника статора
- •Определение превышения температуры обмотки возбуждения
- •Литературы
- •Содержание
- •2. Глоссарий
- •Ўзбекистон республикаси олий ва ўрта махсус таълим вазирлиги
- •Фан дастури
- •Тошкент – 2018
- •1. Фаннинг олий таълимдаги ўрни ҳамда мақсади ва вазифалари
- •2. Асосий назарий қисм
- •2.1. Маъруза машғулотлари.
- •2.2. Амалий машғулотлар бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •Амалий машғулотларнинг тавсия этиладиган мавзулари
- •2.5. Мустақил ишлар бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •Мустақил ишлар бўйича тавсия этиладиган мавзулар
- •3. Ўқув-услубий ва ахборот таъминоти
- •3.1. Асосий адабиётлар
- •3.2. Қўшимча адабиётлар
- •Тошкент – 2018
- •1. Фаннинг олий таълимдаги ўрни ҳамда мақсади ва вазифалари
- •2. Асосий назарий қисм
- •2.1. Маъруза машғулотлари.
- •2.2. Амалий машғулотлар бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •2.3. Лаборатория ишлари бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •2.4. Курс лойиҳаси (иши) бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •2.5. Мустақил ишлар бўйича кўрсатма ва тавсиялар
- •3. Ўқув-услубий ва ахборот таъминоти
- •3.1. Асосий адабиётлар
- •3.2. Қўшимча адабиётлар
- •Критерии оценки
- •Типовые критерии набранных баллов студентами на пк
- •Типовые критерии набранных баллов студентами на тк
- •Критерий оценивания итогового контроля в форме «Письменная работа»
- •Список литературы
Индуктивные сопротивления обмоток
Индуктивные сопротивления обмоток машины рассчитывают в относительных единицах. За базисное сопротивление для обмотки статора принимают
Zб =UN / IN .
Тогда параметр Z в относительных величинах выразится как:
ZN=Z / Zб.
Чтобы выразить в относительных единицах параметры роторных обмоток, их нужно предварительно привести к обмотке статора путем умножения на коэффициент приведения, например:
Хσ =Хσ/ Zб = Хσmzf / Zб ,
mzf –коэффициент приведения сопротивлений обмотки возбуждения
mzf =0,5m1W1kw1/(2pWf)24 kd/(kf)2 .
где kf – коэффициент, характеризующий форму поля обмотки возбуждения. kd – коэффициент формы поля по продольной оси
kd = kf kad= 1,0630,845 = 0,8982 0,9
kf = 1,063, kad = 0,845 – по рис.П. 7 и П.10 при kzа=1.
’=k = 0,0235 м, m /’=1,404, ’/τ = 0,0438 .
Коэффициент формы поля по поперечной оси
kq = kf kаq =1,0630,55 = 0,585.
где kаq = 0,55 по рис П.10 при тех же условиях.
Индуктивное сопротивление взаимоиндукции обмотки статора по продольной оси
Хad=4m1 μ0 τ l1 kd /(π k p)= 435043,1410–70,536 1,837 722 0,9022 0,9/(3,141,06940,02224)=1,588 Oм 1,59 Ом.
в относительных единицах
Хad= Хad IN / UN =1,59 3567,7 /7968 = 0,712 .
Индуктивное сопротивление взаимоиндукции обмотки статора по поперечной оси
Хaq=4m1 μ0 τ l1 kq /(π k p)= 435043,1410–70,536 1,837· 722 0,9022 0,585/(3,141,06940,02224)=1,033 Oм.
B относительных единицах
Хaq = Хaq IN / UN = 1,033(3568,0 / 7968) = 0,46
Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора
Хσ = 4 π μ0 l1 λσ /(pq1)= 4π 43,1410–7 50722 1,8373,313 / /(243) = 0,346 Ом,
где λσ= λпψ +λл + λд =2,813+ 0,32+ 0,18 = 3,313
в относительных единицах
Хσ = Хσ IN /UN = 0,343 (3568 / 7968)=0,155
Коэффициент проводимости пазового рассеяния
λпψ =(λп+λг)kβ=(3,06 + 0,317 ) 0,833 = 2,813 ,
где λп =h1 /(3bп) + (h2 + h4)/ bп =0,157/30,02426+(0,019+0,003)/
/0,022426 = 3,06 (по рис.1), λг = 0,35/ bп=0,350,022 / 0,02426 = 0,317
β=у / τ =2ру / Z1 = 2247/ 432 = 0,778
kβ =(1+3β)/4 =(1 + 3 0,778) / 4=0,833
Kоэффициент проводимости лобового рассеяния
λл=0,15 β τ /(q1 l1)( + )=0,15 0,778 0,536 /(3 1,837(6,34 +21,6) = 0,32 ,
где =λ11d–k λ λ21d =22,5 –4,38 3,69 = 6,34.
λ11d = 2,5 = 2,5 32 = 22,5.
λ21d = 1,23q1 = 1,23 3 = 3,69.
=2,4 = 2,4 32= 21,6.
k λ = (2m1/ ) q1 (kw1 kd / kf) = (23/3,14) 3(0,902 0,9 / 1,063) =4,38,
где kf по рис .П.7 при kzа =1.
Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния
λд= ξtz1 kя /(12 k )=1 0,0596 0,851 /(121,0694 0,022) = 0,1797 0,18.
kя=2 αδ/(1+ kq /kd)=2 0,702/(1+0,585/0,9)=0,851.
ξ – принимаем 1.
Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки возбуждения (в относительных единицах)
Хfσ =(2 kad/ kf)( λfд + λfψ + λfл)( k / τ) Хad =(20,845 / 1,063)(1,574 + 2,744 + 0,0709) (0,022 1,0694 / 0,536) 0,712 = 0,218.
λfд – коэффициент проводимости дифференциального рассеяния (на один полюс).
λfл – коэффициент проводимости для потокосцепления рассеяния лобовых частей.
λfψ – коэффициент проводимости для потокосцепления пазового рассеяния и рассеяния по головкам полюсов.
λfл = λmл /2,65 = 0,1879 /2,65 =0,0709.
λfψ=(λp+λmn/1,53)( / l1)=(1,2796+2,1875/1,53)(1,8606 /1,837)= 2,744
(см расчет магнитной цепи).
Индуктивное сопротивление нулевой последовательности
где λпо – коэффициент проводимости для потокосцепления пазового рассеяния при токах нулевой последовательности
λпо= λпψ kβ0 / kβ=2,8130,334/0,8335=1,127,
kβ0=3β–2=30,778–2=0,334.
kβ=(1+3β)/4=(1+30,778)/4=0,2335.
λдо – коэффициент проводимости для дифференциального рассеяния при токах нулевой последовательности .
k до = 1 –для явнополюсной машины без демпферной обмотки. kр1=0,96.
λло – коэффициент проводимости для лобового рассеяния при токах нулевой последовательности.
λло=0,087βτ q1/ l1 =0,0870,7780,5363/1,837=0,0591.