- •Диагностика состояния воздушных линий электропередачи 10-110 кВ в нормальных и аварийных режимах
- •Оглавление
- •Глава 1 Проблемы эксплуатации воздушных линий в электрических сетях 10–110 кВ 10
- •Глава 2 Диагностика состояния воздушных линий 6-35 кВ 53
- •Глава 4 Регистрация параметров аварийных режимов 126
- •Глава 5 Определение места повреждения на вл по параметрам аварийных режимов 172
- •Предисловие
- •Список принятых сокращений
- •Глава 1 Проблемы эксплуатации воздушных линий в электрических сетях 10–110 кВ
- •1.1 Общие сведения о воздушных линиях электропередачи
- •1.1.1 Конструктивные элементы воздушных линий электропередачи
- •1.1.2 Провода воздушных линий
- •Свойства материалов, используемых для изготовления проводов вл
- •Марки проводов
- •1.1.4 Опоры
- •Классификация опор воздушных линий
- •1.1.5 Изоляторы
- •Полимерный изолятор
- •Классификация линейной арматуры
- •1.2 Виды и характер повреждений вл
- •Причины повреждения вл
- •1.3 Мониторинг и диагностика вл
- •1.3.2 Методы диагностирования электрооборудования
- •1.3.3 Существующие комплексы диагностики вл
- •Глава 2 Диагностика состояния воздушных линий 6-35 кВ
- •2.1 Режимы заземления нейтрали
- •2.1.1 Изолированная нейтраль
- •2.1.2 Заземление нейтрали через индуктивность
- •2.1.3 Заземление нейтрали через резистор
- •2.1.4 Глухое заземление нейтрали
- •2.1.5 Кратковременное низкоомное индуктивное заземление нейтрали
- •2.1.6 Снижение тока замыкания на землю при озз
- •2.2 Методы расчета параметров режима при повреждениях в сетях 6−35 кВ
- •2.2.1 Расчет в симметричных координатах
- •Выражения для определения сопротивлений элементов системы электроснабжения в базисных единицах
- •Приближенные значения сверхпереходной эдс и сверхпереходного сопротивления
- •Отношение х0/х1 для различных вл
- •Определение суммарного сопротивления в зависимости от вида кз
- •Зависимость коэффициента пропорциональности от вида кз
- •2.2.2 Расчет в фазных координатах
- •Зависимость полярности обмоток от маркировки силовых трансформаторов
- •2.3 Защиты от озз
- •2.3.1 Защиты, реагирующие на напряжение нулевой последовательности.
- •2.3.2 Ненаправленные токовые защиты нулевой последовательности.
- •2.3.3 Направленные токовые защиты.
- •2.3.4 Защиты с наложением тока другой частоты
- •2.3.5 Защиты, реагирующие на высокочастотные составляющие в токе нулевой последовательности
- •2.3.6 Устройства, реагирующие на ток и напряжение нулевой последовательности
- •2.4 Определение поврежденного присоединения на шинах 6-35 кВ
- •2.4.2 При двух трансформаторах тока
- •2.4.3 Практическая реализация способа
- •2.5 Определение места повреждения на вл 10 кВ по току нулевой последовательности
- •2.6 Выводы
- •3 Мониторинг и диагностика состояния элементов
- •3.1 Трасса вл
- •3.2 Провода и грозозащитные тросы
- •3.3 Линейная арматура и изоляция
- •3.4 Опоры вл
- •3.5 Фундаменты опор
- •3.6 Заземляющие устройства
- •3.7 Выводы
- •Глава 4 Регистрация параметров аварийных режимов
- •4.1 Общая структура устройств
- •4.2 Входные преобразователи тока и напряжения
- •4.3 Фильтрация входных сигналов
- •4.3.1 Общие сведения
- •4.3.2 Аналоговая фильтрация
- •4.3.3 Фильтр низких частот
- •4.3.4 Фильтр высоких частот
- •4.3.5 Полосовой фильтр
- •4.3.6 Цифровая фильтрация
- •4.4 Аналого-цифровые преобразователи
- •Погрешность ацп
- •4.4.2 Методы преобразования аналоговых сигналов
- •4.5 Принципы выполнения измерительных устройств на цифровых элементах
- •Разложение в ряд Фурье. Токи и напряжения при коротком замыкании представляют собой периодические функции с периодом Любая периодическая функция может быть представлена в виде
- •4.6 Автономные микропроцессорные системы
- •4.7 Многофункциональные микропроцессорные устройства
- •Основные технические данные регистраторов
- •4.8 Выводы
- •Глава 5 Определение места повреждения на вл по параметрам аварийных режимов
- •5.1 Математическое моделирование вл в задаче омп
- •5.2 Методы омп для одноцепной вл
- •Определение , , при различных видах короткого замыкания
- •Значение коэффициентов , и сопротивления в зависимости от вида кз
- •5.2.2 Реактансметр
- •5.2.4 Компенсационный метод
- •5.2.5 Итерационный метод полного сопротивления
- •5.3 Методы омп для двухцепной вл
- •Определение , , при различных видах короткого замыкания
- •5.3.1 Омп по разности токов
- •5.3.3 Реактансметр
- •5.3.5 Компенсационный метод
- •5.3.6 Итерационный метод полного сопротивления
- •5.4 Учет реактивной проводимости вл
- •Расчетные формулы определения расстояния
- •5.5 Программа определения места повреждения на вл
- •Используемые методы омп в зависимости от вида замеров и числа цепей вл
- •5.6 Выводы
- •Список использованных источников
- •Примеры расчета параметров вл а1. Расчет параметров одноцепной вл без троса
- •А2. Расчет параметров одноцепной вл
- •А4 Расчет параметров других видов вл
- •Определение расстояния до мп расчетными методами
- •Результаты расчета
- •Инструкция к программе омп
- •1. Работа с программой Transcop
- •2. Начало работы с программой омп
- •3. Работа с «редактором»
- •4. Работа с вкладкой «линии»
- •5. Работа с вкладкой – «провода и опоры»
- •6. Работа с вкладкой «омп»
5.3.3 Реактансметр
Рассмотрим определение места повреждения при однофазном КЗ.
На рис. 5.7. представлена ВЛ с двухсторонним питанием.
При однофазном КЗ на фазе А через переходное сопротивление напряжение в поврежденной фазе будет определяться подобно случаю однофазного КЗ на одноцепной линии с той лишь разницей, что в выражении (5.58) используются токи поврежденной цепи:
(5.111)
где − коэффициенты компенсации, параметры линии.
(5.112)
где − магнитное сопротивление, т. е. сопротивление нулевой последовательности между первой и второй цепями линии (берется из матрицы продольных сопротивлений в системе симметричных координат – недиагональный элемент, не равный нулю).
Ток короткого замыкания через переходное сопротивление в выражении (5.111) определяется через коэффициенты токораспределения.
Необходимо помнить, что коэффициенты токораспределения для двухцепной линии находятся из схемы замещения параллельных линий (рис. 5.7).
Поэтому коэффициенты токораспределения прямой и обратной последовательности находятся из выражения
. (5.113)
Выражение (5.113) может быть получено путем преобразования звезды в треугольник (см. рис. 5.10).
Все остальные преобразования для реактансметра ведутся аналогично случаю одноцепной линии, и место повреждения определяется по выражению (5.58) и (5.59).
5.3.4 L – метр
Из рис. 5.8 падение напряжения на поврежденной фазе А:
.
Для двухцепной ВЛ или двух ВЛ, имеющих взаимоиндукцию по всей трассе, расчет расстояния до место однофазного КЗ определяется по выражению:
.
5.3.5 Компенсационный метод
Все рассуждения и формулы для одноцепной линии применимы и для двухцепной с той разницей, что для двухцепной линии коэффициент токораспределения определяется по выражению (5.114):
. (5.114)
Данное уравнение
, (5.115)
где (5.116)
(5.117)
. (5.118)
Таким образом, уравнение (5.115) аналогично (5.97), но имеет другие коэффициенты , и . Как решить такое уравнение, было показано ранее.
5.3.6 Итерационный метод полного сопротивления
Отличие алгоритма итерационного метода полного сопротивления для двухцепной линии от метода для одноцепной линии показано на рис. 5.11.
5.4 Учет реактивной проводимости вл
5.4.1 Одноцепная линия
Выше описана методика определения места повреждения на ВЛ по замерам токов и напряжений в начале и конце ВЛ. При этом не учитывается поперечная проводимость линий, что приводит к дополнительной погрешности.
Одноцепная ВЛ представляет собой систему трех параллельных проводов, расположенных вблизи поверхности земли.
Точное математическое описание распределения электромагнитных волн по линии является весьма сложной задачей. Решение задачи упрощается, если внести некоторые допущения.
Примем, что исследуемая линия симметрична, не имеет активных потерь и находится в режиме установившегося КЗ. В этом случае реальная трехфазная линия, в которой присутствует индуктивная связь между фазами А, В, С, заменяется тремя однофазными линиями 0, 1, 2 (преобразование Фортескью). При этом исключается индуктивная связь между этими линиями, следовательно, расчет каждой последовательности можно вести независимо друг от друга.
В этом случае определение места повреждения может вестись по одной из составляющих: по схеме замещения нулевой или обратной последовательности. Все аналитические соотношения для обеих схем получаются аналогичными, имеется лишь количественное различие параметров. Определение повреждения по составляющим прямой последовательности встречается редко из-за необходимости учета влияния токов нагрузки и применения сложных фильтров.
На рис. 5.12 показана схема нулевой последовательности одноцепной линии. Здесь и далее индекс «0» опускаем.
Заменяем линию двумя четырехполюсниками: − для участка длиной и − для участка длиной (рис. 5.12, б). У этих четырехполюсников общее напряжение в их начале , равное напряжению нулевой последовательности в месте короткого замыкания. Для указанных четырехполюсников справедливо соотношение [26]:
, (5.119)
откуда
, (5.120)
где − волновое сопротивление линии; − коэффициент распространения волны.
В табл. 5.2 приведены расчетные формулы для случаев, когда измерены в аварийном режиме напряжения и токи нулевой последовательности с обеих сторон линии.
Таблица 5.4