- •Диагностика состояния воздушных линий электропередачи 10-110 кВ в нормальных и аварийных режимах
- •Оглавление
- •Глава 1 Проблемы эксплуатации воздушных линий в электрических сетях 10–110 кВ 10
- •Глава 2 Диагностика состояния воздушных линий 6-35 кВ 53
- •Глава 4 Регистрация параметров аварийных режимов 126
- •Глава 5 Определение места повреждения на вл по параметрам аварийных режимов 172
- •Предисловие
- •Список принятых сокращений
- •Глава 1 Проблемы эксплуатации воздушных линий в электрических сетях 10–110 кВ
- •1.1 Общие сведения о воздушных линиях электропередачи
- •1.1.1 Конструктивные элементы воздушных линий электропередачи
- •1.1.2 Провода воздушных линий
- •Свойства материалов, используемых для изготовления проводов вл
- •Марки проводов
- •1.1.4 Опоры
- •Классификация опор воздушных линий
- •1.1.5 Изоляторы
- •Полимерный изолятор
- •Классификация линейной арматуры
- •1.2 Виды и характер повреждений вл
- •Причины повреждения вл
- •1.3 Мониторинг и диагностика вл
- •1.3.2 Методы диагностирования электрооборудования
- •1.3.3 Существующие комплексы диагностики вл
- •Глава 2 Диагностика состояния воздушных линий 6-35 кВ
- •2.1 Режимы заземления нейтрали
- •2.1.1 Изолированная нейтраль
- •2.1.2 Заземление нейтрали через индуктивность
- •2.1.3 Заземление нейтрали через резистор
- •2.1.4 Глухое заземление нейтрали
- •2.1.5 Кратковременное низкоомное индуктивное заземление нейтрали
- •2.1.6 Снижение тока замыкания на землю при озз
- •2.2 Методы расчета параметров режима при повреждениях в сетях 6−35 кВ
- •2.2.1 Расчет в симметричных координатах
- •Выражения для определения сопротивлений элементов системы электроснабжения в базисных единицах
- •Приближенные значения сверхпереходной эдс и сверхпереходного сопротивления
- •Отношение х0/х1 для различных вл
- •Определение суммарного сопротивления в зависимости от вида кз
- •Зависимость коэффициента пропорциональности от вида кз
- •2.2.2 Расчет в фазных координатах
- •Зависимость полярности обмоток от маркировки силовых трансформаторов
- •2.3 Защиты от озз
- •2.3.1 Защиты, реагирующие на напряжение нулевой последовательности.
- •2.3.2 Ненаправленные токовые защиты нулевой последовательности.
- •2.3.3 Направленные токовые защиты.
- •2.3.4 Защиты с наложением тока другой частоты
- •2.3.5 Защиты, реагирующие на высокочастотные составляющие в токе нулевой последовательности
- •2.3.6 Устройства, реагирующие на ток и напряжение нулевой последовательности
- •2.4 Определение поврежденного присоединения на шинах 6-35 кВ
- •2.4.2 При двух трансформаторах тока
- •2.4.3 Практическая реализация способа
- •2.5 Определение места повреждения на вл 10 кВ по току нулевой последовательности
- •2.6 Выводы
- •3 Мониторинг и диагностика состояния элементов
- •3.1 Трасса вл
- •3.2 Провода и грозозащитные тросы
- •3.3 Линейная арматура и изоляция
- •3.4 Опоры вл
- •3.5 Фундаменты опор
- •3.6 Заземляющие устройства
- •3.7 Выводы
- •Глава 4 Регистрация параметров аварийных режимов
- •4.1 Общая структура устройств
- •4.2 Входные преобразователи тока и напряжения
- •4.3 Фильтрация входных сигналов
- •4.3.1 Общие сведения
- •4.3.2 Аналоговая фильтрация
- •4.3.3 Фильтр низких частот
- •4.3.4 Фильтр высоких частот
- •4.3.5 Полосовой фильтр
- •4.3.6 Цифровая фильтрация
- •4.4 Аналого-цифровые преобразователи
- •Погрешность ацп
- •4.4.2 Методы преобразования аналоговых сигналов
- •4.5 Принципы выполнения измерительных устройств на цифровых элементах
- •Разложение в ряд Фурье. Токи и напряжения при коротком замыкании представляют собой периодические функции с периодом Любая периодическая функция может быть представлена в виде
- •4.6 Автономные микропроцессорные системы
- •4.7 Многофункциональные микропроцессорные устройства
- •Основные технические данные регистраторов
- •4.8 Выводы
- •Глава 5 Определение места повреждения на вл по параметрам аварийных режимов
- •5.1 Математическое моделирование вл в задаче омп
- •5.2 Методы омп для одноцепной вл
- •Определение , , при различных видах короткого замыкания
- •Значение коэффициентов , и сопротивления в зависимости от вида кз
- •5.2.2 Реактансметр
- •5.2.4 Компенсационный метод
- •5.2.5 Итерационный метод полного сопротивления
- •5.3 Методы омп для двухцепной вл
- •Определение , , при различных видах короткого замыкания
- •5.3.1 Омп по разности токов
- •5.3.3 Реактансметр
- •5.3.5 Компенсационный метод
- •5.3.6 Итерационный метод полного сопротивления
- •5.4 Учет реактивной проводимости вл
- •Расчетные формулы определения расстояния
- •5.5 Программа определения места повреждения на вл
- •Используемые методы омп в зависимости от вида замеров и числа цепей вл
- •5.6 Выводы
- •Список использованных источников
- •Примеры расчета параметров вл а1. Расчет параметров одноцепной вл без троса
- •А2. Расчет параметров одноцепной вл
- •А4 Расчет параметров других видов вл
- •Определение расстояния до мп расчетными методами
- •Результаты расчета
- •Инструкция к программе омп
- •1. Работа с программой Transcop
- •2. Начало работы с программой омп
- •3. Работа с «редактором»
- •4. Работа с вкладкой «линии»
- •5. Работа с вкладкой – «провода и опоры»
- •6. Работа с вкладкой «омп»
2.3.4 Защиты с наложением тока другой частоты
Источник наложенного тока с частотой, например, 25 Гц включают при этом в нейтраль сети и фиксируют токи частотой 25 Гц в защищаемых присоединениях [69,70].
В установившемся режиме ОЗЗ действие защит линий и генераторов обеспечивается за счет искусственного наложения контрольного тока с частотой 25 Гц. В качестве источника контрольного тока используется электромагнитный параметрический делитель частоты. Выходная обмотка делителя частоты включается последовательно с первичной обмоткой ДГР (рис. 2.22). При использовании в сети нескольких ДГР их выходы со стороны земли объединяются и подключаются к контуру заземления через выходную обмотку делителя частоты. Защита ВЛ выполняется с использованием специальных полупроводниковых фильтровых реле тока с рабочим диапазоном в области низких частот, подключаемых к кабельным ТТНП.
Различие по частоте тока небаланса фильтра токов нулевой последовательности (50 Гц и гармоники, кратные трем) и воздействующей величины (25 Гц) упрощает отстройку защиты от небаланса и позволяет избежать загрубления защиты по первичному току.
Недостатками устройств, основанных на использовании «наложенного» тока с частотой 25 Гц, являются:
влияние на устойчивость функционирования защиты погрешностей трансформаторов тока нулевой последовательности, возрастающих при уменьшении рабочей частоты;
усложнение схемы первичной коммутации из-за необходимости подключения источника «наложенного» тока;
трудности подключения источника вспомогательного тока при использовании в сети нескольких ДГР, установленных на разных объектах;
сложности отстройки от естественных гармонических составляющих при внешних дуговых перемежающихся ОЗЗ, при которых спектр тока зависит от параметров сети и режима заземления ее нейтрали;
положения точки ОЗЗ в сети и других факторов.
2.3.5 Защиты, реагирующие на высокочастотные составляющие в токе нулевой последовательности
Используются в основном в сетях с дугогасящими реакторами. Наиболее широкое применение в компенсированных сетях 6−10 кВ получили токовая защита абсолютного замера, основанная на измерении уровня высших гармоник в токе 3I0 защищаемого присоединения и сравнении его с заданной уставкой, и токовая защита относительного замера, основанная на сравнении уровней высших гармоник в токах нулевой последовательности всех присоединений защищаемого объекта.
Токовые устройства абсолютного замера малоэффективны в условиях нестабильности состава и уровня высших гармоник в токе нулевой последовательности, что особенно характерно для сетей 6−10 кВ систем электроснабжения промышленных предприятий.
В [87] показано, что условия селективности несрабатывания при внешних ОЗЗ и устойчивости срабатывания при внутренних повреждениях для устройств абсолютного замера высших гармоник обеспечиваются в основном на крупных подстанциях и электростанциях с большим числом присоединений. Область применения централизованных токовых устройств относительного замера значительно шире и в основном ограничивается погрешностями кабельных ТТНП [87].
В настоящее время на российском рынке можно приобрести следующие устройства защиты, реагирующие на высокочастотные составляющие в токе нулевой последовательности.
Токовые защиты абсолютного замера: устройство типа УСЗ-2/2 производства ЧЭАЗ, микропроцессорные устройства «Сириус» производства выпускаемые НПФ «Радиус» [99], микропроцессорные устройства SPAC 801-013, SPAC 801-113, ООО «АББ Реле-Чебоксары» [100], устройства защиты MICOM P120/121/122/123, Р-125, Р-126, Р-127, Р-141, Р-142, Р-143 фирмы AREVA [39, 26].
В качестве примера, предлагается устройство «Сириус-ОЗЗ» (рис. 2.23) [11]:
Устройство определения присоединения с однофазным замыканием на землю СИРИУС-033 предназначено для определения наличия однофазного замыкания на землю на секциях шин подстанций, станций и распределительных пунктов напряжением 6−10 кВ, а также индикации конкретного присоединения с однофазным замыканием на землю. Устройство работает на принципе определения фидера с максимальным уровнем суммы высших гармоник в токе нулевой последовательности. Устройство предназначено для установки в релейных отсеках КРУ, КРУН и КСО, на панелях и в шкафах в релейных залах и пультах управления электростанций и подстанций 3–35 кВ.
Токовые защиты относительного замера:
устройство УСЗ-3М, выпускаемые ЧЭАЗ (обслуживается вручную и поочередно подключается к трансформаторам тока всех присоединений секции или системы сборных шин);
устройства сигнализации ОЗЗ типа КДЗС-2, разработанные СКТБ ВКТ Мосэнерго (автоматически сравнивающие значения высших гармоник).
Во ВНИИЭ разработано автоматическое централизованное устройство относительного замера уровней высших гармоник, названное ПАУК [20], использующее принцип параллельного сравнения значений входных сигналов с помощью измерительного органа, выполненного на базе максиселектора.
Микропроцессорные устройства SPAC 801-013, SPAC 801-113, ООО «АББ Реле-Чебоксары» [2] также способны выполнять относительный замер высших гармоник при условии установки АСУ высшего уровня, в которые заводятся сигналы от отдельных микропроцессорных терминалов SPAC. Следует отметить, что такое решение с одной стороны позволяет выполнить не только защиту от ОЗЗ, но и эффективные защиты от междуфазных замыканий, но, с другой стороны, требует значительных капитальных вложений.