- •Диагностика состояния воздушных линий электропередачи 10-110 кВ в нормальных и аварийных режимах
- •Оглавление
- •Глава 1 Проблемы эксплуатации воздушных линий в электрических сетях 10–110 кВ 10
- •Глава 2 Диагностика состояния воздушных линий 6-35 кВ 53
- •Глава 4 Регистрация параметров аварийных режимов 126
- •Глава 5 Определение места повреждения на вл по параметрам аварийных режимов 172
- •Предисловие
- •Список принятых сокращений
- •Глава 1 Проблемы эксплуатации воздушных линий в электрических сетях 10–110 кВ
- •1.1 Общие сведения о воздушных линиях электропередачи
- •1.1.1 Конструктивные элементы воздушных линий электропередачи
- •1.1.2 Провода воздушных линий
- •Свойства материалов, используемых для изготовления проводов вл
- •Марки проводов
- •1.1.4 Опоры
- •Классификация опор воздушных линий
- •1.1.5 Изоляторы
- •Полимерный изолятор
- •Классификация линейной арматуры
- •1.2 Виды и характер повреждений вл
- •Причины повреждения вл
- •1.3 Мониторинг и диагностика вл
- •1.3.2 Методы диагностирования электрооборудования
- •1.3.3 Существующие комплексы диагностики вл
- •Глава 2 Диагностика состояния воздушных линий 6-35 кВ
- •2.1 Режимы заземления нейтрали
- •2.1.1 Изолированная нейтраль
- •2.1.2 Заземление нейтрали через индуктивность
- •2.1.3 Заземление нейтрали через резистор
- •2.1.4 Глухое заземление нейтрали
- •2.1.5 Кратковременное низкоомное индуктивное заземление нейтрали
- •2.1.6 Снижение тока замыкания на землю при озз
- •2.2 Методы расчета параметров режима при повреждениях в сетях 6−35 кВ
- •2.2.1 Расчет в симметричных координатах
- •Выражения для определения сопротивлений элементов системы электроснабжения в базисных единицах
- •Приближенные значения сверхпереходной эдс и сверхпереходного сопротивления
- •Отношение х0/х1 для различных вл
- •Определение суммарного сопротивления в зависимости от вида кз
- •Зависимость коэффициента пропорциональности от вида кз
- •2.2.2 Расчет в фазных координатах
- •Зависимость полярности обмоток от маркировки силовых трансформаторов
- •2.3 Защиты от озз
- •2.3.1 Защиты, реагирующие на напряжение нулевой последовательности.
- •2.3.2 Ненаправленные токовые защиты нулевой последовательности.
- •2.3.3 Направленные токовые защиты.
- •2.3.4 Защиты с наложением тока другой частоты
- •2.3.5 Защиты, реагирующие на высокочастотные составляющие в токе нулевой последовательности
- •2.3.6 Устройства, реагирующие на ток и напряжение нулевой последовательности
- •2.4 Определение поврежденного присоединения на шинах 6-35 кВ
- •2.4.2 При двух трансформаторах тока
- •2.4.3 Практическая реализация способа
- •2.5 Определение места повреждения на вл 10 кВ по току нулевой последовательности
- •2.6 Выводы
- •3 Мониторинг и диагностика состояния элементов
- •3.1 Трасса вл
- •3.2 Провода и грозозащитные тросы
- •3.3 Линейная арматура и изоляция
- •3.4 Опоры вл
- •3.5 Фундаменты опор
- •3.6 Заземляющие устройства
- •3.7 Выводы
- •Глава 4 Регистрация параметров аварийных режимов
- •4.1 Общая структура устройств
- •4.2 Входные преобразователи тока и напряжения
- •4.3 Фильтрация входных сигналов
- •4.3.1 Общие сведения
- •4.3.2 Аналоговая фильтрация
- •4.3.3 Фильтр низких частот
- •4.3.4 Фильтр высоких частот
- •4.3.5 Полосовой фильтр
- •4.3.6 Цифровая фильтрация
- •4.4 Аналого-цифровые преобразователи
- •Погрешность ацп
- •4.4.2 Методы преобразования аналоговых сигналов
- •4.5 Принципы выполнения измерительных устройств на цифровых элементах
- •Разложение в ряд Фурье. Токи и напряжения при коротком замыкании представляют собой периодические функции с периодом Любая периодическая функция может быть представлена в виде
- •4.6 Автономные микропроцессорные системы
- •4.7 Многофункциональные микропроцессорные устройства
- •Основные технические данные регистраторов
- •4.8 Выводы
- •Глава 5 Определение места повреждения на вл по параметрам аварийных режимов
- •5.1 Математическое моделирование вл в задаче омп
- •5.2 Методы омп для одноцепной вл
- •Определение , , при различных видах короткого замыкания
- •Значение коэффициентов , и сопротивления в зависимости от вида кз
- •5.2.2 Реактансметр
- •5.2.4 Компенсационный метод
- •5.2.5 Итерационный метод полного сопротивления
- •5.3 Методы омп для двухцепной вл
- •Определение , , при различных видах короткого замыкания
- •5.3.1 Омп по разности токов
- •5.3.3 Реактансметр
- •5.3.5 Компенсационный метод
- •5.3.6 Итерационный метод полного сопротивления
- •5.4 Учет реактивной проводимости вл
- •Расчетные формулы определения расстояния
- •5.5 Программа определения места повреждения на вл
- •Используемые методы омп в зависимости от вида замеров и числа цепей вл
- •5.6 Выводы
- •Список использованных источников
- •Примеры расчета параметров вл а1. Расчет параметров одноцепной вл без троса
- •А2. Расчет параметров одноцепной вл
- •А4 Расчет параметров других видов вл
- •Определение расстояния до мп расчетными методами
- •Результаты расчета
- •Инструкция к программе омп
- •1. Работа с программой Transcop
- •2. Начало работы с программой омп
- •3. Работа с «редактором»
- •4. Работа с вкладкой «линии»
- •5. Работа с вкладкой – «провода и опоры»
- •6. Работа с вкладкой «омп»
2.2.2 Расчет в фазных координатах
Общее уравнение состояния сети. Расчет режима тем или иным методом заключается в составлении систем уравнений состояния трехфазных электрических цепей, решении системы уравнений и нахождении параметров режима.
Для составления уравнений состояния сети на всех этапах развития электроэнергетики широко использовались системы уравнений, выражающие первый и второй законы Кирхгофа, уравнения узловых напряжений, контурных токов и т. д.
Ниже излагается метод расчета режима при замыканиях. В соответствии с [28, 60] обобщенное уравнение состояния описывается матричным уравнением
,
где – блочная матрица пассивных параметров схемы замещения; М – первая матрица инциденций; N – вторая матрица инциденций; ZВ – матрица сопротивления ветвей; – блочная матрица активных параметров схемы; – матрица задающих токов в узлах; – матрица контурных ЭДС.
Матрица А является квадратной и при обычных условиях неособенной, поэтому полученные уравнения состояния можно решить относительно матрицы токов ветвей:
.
Выбор наиболее целесообразной формы записи уравнений состояний определяется заданными активными параметрами сети. Для схем с взаимоиндукциями между ветвями, когда активными параметрами сети являются ЭДС в ветвях, в качестве искомых целесообразно выбирать контурные токи.
Для цепей, где взаимоиндукция между ветвями отсутствует, а активными параметрами являются задающие токи в узлах, предпочтительным является метод узловых потенциалов.
Ниже дается подробное изложение расчета в ФК методом контурных токов наиболее подходящий для расчета режима при замыканиях.
Метод контурных токов. Контурные уравнения составляются на основе второго закона Кирхгофа. Количество таких уравнений равно числу независимых контуров. Вводя понятие контурных токов, мы снижаем порядок решаемой системы уравнений до значения k = m – n + 1, где m − число ветвей, n – число узлов, k – число контуров [28, 60].
По вычисленным контурным токам находим токи в ветвях.
На рис. 2.9 в виде примера показана двухконтурная электрическая цепь, в которой действуют ЭДС , . Выбираем направление контурных токов , . На основании второго закона Кирхгофа можно записать: для первого и второго контуров соответственно
.
Сумму комплексных сопротивлений, входящих в каждый контур, будем называть собственным сопротивлением контура. Для первого и второго контуров имеем
Комплексное сопротивление, принадлежащее одновременно двум контурам, назовем общим сопротивлением. Для рассматриваемого случая
.
Сопротивление берется со знаком минус, так как контурные токи в сопротивлении направлены встречно.
Решение системы (2.1) позволяет найти контурные токи , . По значению контурных токов находятся токи в ветвях:
,
,
.
Составление контурных уравнений для цепей без взаимоиндукции между ветвями подробно описано в [28, 60] и проблем при составлении уравнений не возникает. Однако необходимо иметь в виду, что если ветви ij связаны взаимоиндукцией, то напряжение на ветви i складывается из падения напряжения из тока Ii , протекающего по ветви i, и из наведенного напряжения в ветви i из тока в ветви j. Причем при обходе контура необходимо строго придерживаться следующих правил:
У всех ветвей, связанных взаимоиндукцией, должны быть указаны начала и концы их обмоток, т. е. однополярные выводы.
Если ветви i, j связаны взаимоиндукцией и токи , направлены одинаково, то падения напряжений в ветви i от собственного тока и тока совпадают.
Эти правила являются не очень сложными, однако при их реализации встречаются определенные трудности. Например, однополярные концы со взаимоиндукцией не указываются и не даются правила их определения.
Определим полярность в простейшем случае, когда две катушки насажены на один ферромагнитный сердечник и связаны взаимоиндукцией (рис. 2.10).
Однополярными считаются выводы катушек Н1, Н2 и К1, К2, т. е. при одинаковой намотке катушек (правовинтовая намотка или левовинтовая) начала двух катушек или их концы являются однополярными.
Однополярные концы можно определить опытным путем. Собирается схема согласно рис. 2.11.
Пусть ветви ij связаны взаимоиндукцией и имеют обозначения: i – 1−2 – выводов ветви, j – 3−4 ветви; Б – источник питания постоянного тока; Р – однополюсный рубильник; mА – прибор магнитоэлектрической системы.
Если при замыкании рубильника Р стрелка прибора отклоняется вправо, то 1,3 – однополярные зажимы; если влево, то 1,3 – разнополярные зажимы.
При соединении обмоток электрических машин (статора генератора, трансформатора) в звезду в общую точку собираются однополярные концы.
Обмотки силовых трансформаторов имеют маркировку, по которой можно определить полярность обмоток (табл. 2.5).
Таблица 2.5