- •Диагностика состояния воздушных линий электропередачи 10-110 кВ в нормальных и аварийных режимах
- •Оглавление
- •Глава 1 Проблемы эксплуатации воздушных линий в электрических сетях 10–110 кВ 10
- •Глава 2 Диагностика состояния воздушных линий 6-35 кВ 53
- •Глава 4 Регистрация параметров аварийных режимов 126
- •Глава 5 Определение места повреждения на вл по параметрам аварийных режимов 172
- •Предисловие
- •Список принятых сокращений
- •Глава 1 Проблемы эксплуатации воздушных линий в электрических сетях 10–110 кВ
- •1.1 Общие сведения о воздушных линиях электропередачи
- •1.1.1 Конструктивные элементы воздушных линий электропередачи
- •1.1.2 Провода воздушных линий
- •Свойства материалов, используемых для изготовления проводов вл
- •Марки проводов
- •1.1.4 Опоры
- •Классификация опор воздушных линий
- •1.1.5 Изоляторы
- •Полимерный изолятор
- •Классификация линейной арматуры
- •1.2 Виды и характер повреждений вл
- •Причины повреждения вл
- •1.3 Мониторинг и диагностика вл
- •1.3.2 Методы диагностирования электрооборудования
- •1.3.3 Существующие комплексы диагностики вл
- •Глава 2 Диагностика состояния воздушных линий 6-35 кВ
- •2.1 Режимы заземления нейтрали
- •2.1.1 Изолированная нейтраль
- •2.1.2 Заземление нейтрали через индуктивность
- •2.1.3 Заземление нейтрали через резистор
- •2.1.4 Глухое заземление нейтрали
- •2.1.5 Кратковременное низкоомное индуктивное заземление нейтрали
- •2.1.6 Снижение тока замыкания на землю при озз
- •2.2 Методы расчета параметров режима при повреждениях в сетях 6−35 кВ
- •2.2.1 Расчет в симметричных координатах
- •Выражения для определения сопротивлений элементов системы электроснабжения в базисных единицах
- •Приближенные значения сверхпереходной эдс и сверхпереходного сопротивления
- •Отношение х0/х1 для различных вл
- •Определение суммарного сопротивления в зависимости от вида кз
- •Зависимость коэффициента пропорциональности от вида кз
- •2.2.2 Расчет в фазных координатах
- •Зависимость полярности обмоток от маркировки силовых трансформаторов
- •2.3 Защиты от озз
- •2.3.1 Защиты, реагирующие на напряжение нулевой последовательности.
- •2.3.2 Ненаправленные токовые защиты нулевой последовательности.
- •2.3.3 Направленные токовые защиты.
- •2.3.4 Защиты с наложением тока другой частоты
- •2.3.5 Защиты, реагирующие на высокочастотные составляющие в токе нулевой последовательности
- •2.3.6 Устройства, реагирующие на ток и напряжение нулевой последовательности
- •2.4 Определение поврежденного присоединения на шинах 6-35 кВ
- •2.4.2 При двух трансформаторах тока
- •2.4.3 Практическая реализация способа
- •2.5 Определение места повреждения на вл 10 кВ по току нулевой последовательности
- •2.6 Выводы
- •3 Мониторинг и диагностика состояния элементов
- •3.1 Трасса вл
- •3.2 Провода и грозозащитные тросы
- •3.3 Линейная арматура и изоляция
- •3.4 Опоры вл
- •3.5 Фундаменты опор
- •3.6 Заземляющие устройства
- •3.7 Выводы
- •Глава 4 Регистрация параметров аварийных режимов
- •4.1 Общая структура устройств
- •4.2 Входные преобразователи тока и напряжения
- •4.3 Фильтрация входных сигналов
- •4.3.1 Общие сведения
- •4.3.2 Аналоговая фильтрация
- •4.3.3 Фильтр низких частот
- •4.3.4 Фильтр высоких частот
- •4.3.5 Полосовой фильтр
- •4.3.6 Цифровая фильтрация
- •4.4 Аналого-цифровые преобразователи
- •Погрешность ацп
- •4.4.2 Методы преобразования аналоговых сигналов
- •4.5 Принципы выполнения измерительных устройств на цифровых элементах
- •Разложение в ряд Фурье. Токи и напряжения при коротком замыкании представляют собой периодические функции с периодом Любая периодическая функция может быть представлена в виде
- •4.6 Автономные микропроцессорные системы
- •4.7 Многофункциональные микропроцессорные устройства
- •Основные технические данные регистраторов
- •4.8 Выводы
- •Глава 5 Определение места повреждения на вл по параметрам аварийных режимов
- •5.1 Математическое моделирование вл в задаче омп
- •5.2 Методы омп для одноцепной вл
- •Определение , , при различных видах короткого замыкания
- •Значение коэффициентов , и сопротивления в зависимости от вида кз
- •5.2.2 Реактансметр
- •5.2.4 Компенсационный метод
- •5.2.5 Итерационный метод полного сопротивления
- •5.3 Методы омп для двухцепной вл
- •Определение , , при различных видах короткого замыкания
- •5.3.1 Омп по разности токов
- •5.3.3 Реактансметр
- •5.3.5 Компенсационный метод
- •5.3.6 Итерационный метод полного сопротивления
- •5.4 Учет реактивной проводимости вл
- •Расчетные формулы определения расстояния
- •5.5 Программа определения места повреждения на вл
- •Используемые методы омп в зависимости от вида замеров и числа цепей вл
- •5.6 Выводы
- •Список использованных источников
- •Примеры расчета параметров вл а1. Расчет параметров одноцепной вл без троса
- •А2. Расчет параметров одноцепной вл
- •А4 Расчет параметров других видов вл
- •Определение расстояния до мп расчетными методами
- •Результаты расчета
- •Инструкция к программе омп
- •1. Работа с программой Transcop
- •2. Начало работы с программой омп
- •3. Работа с «редактором»
- •4. Работа с вкладкой «линии»
- •5. Работа с вкладкой – «провода и опоры»
- •6. Работа с вкладкой «омп»
А2. Расчет параметров одноцепной вл
А2.1 Задача
Рассчитать сопротивления линии длиной 10 км, выполненной на опорах П220-1 (рис. А.2), для тока промышленной частоты (f = 50 Гц). Марка провода АС-300/66. Трос марки С-70 заземлен с одного края и находится через искровой промежуток от земли с другого края. Транспозиция отсутствует. Стрелой провеса проводов пренебречь.
А2.2 Решение:
Расчет продольного сопротивления ВЛ
Удельное активное сопротивление провода марки АС-300/66
Rп = 0.102 Ом/км.
Радиус провода марки АС-300/66
П = 12.5*10-3 м.
Эквивалентный радиус провода
м.
Продольные сопротивления линии не изменяться, если грозозащитный трос заземлен только с одной стороны. Поэтому матрицы продольных сопротивлений линии в ФК и СК будут определяться так же как и матрицы продольных сопротивлений линии без тросов (см. прил. А1):
Рис. А.2. Расположение проводов на опоре П220-1
Матрица погонных продольных сопротивлений линии, определенная по (1.20), Ом/км:
.
Матрица погонных продольных сопротивлений линии длиной 10 км, Ом:
.
Матрица погонных продольных сопротивлений линии в симметричных координатах, Ом/км:
.
Расчет поперечного сопротивления ВЛ
Рассчитаем поперечные погонные сопротивления данной линии. Находим погонные потенциальные коэффициенты :
км/нФ ;
км/нФ;
км/нФ;
км/нФ;
км/нФ;
км/нФ;
км/нФ;
км/нФ;
км/нФ;
км/нФ;
Составляем матрицу погонных потенциальных коэффициентов, км/нФ:
.
Определяем матрицу погонных емкостных коэффициентов , нФ/км:
.
Определяем погонные частичные емкости:
САА = 11 + 12 + 13 + 14 = 7.593 – 0.709 – 1.203 – 1.574 = 4.107 нФ/км;
СВВ = 21 + 22 + 23 + 24 = − 0.709 + 7.496 – 0.588 – 0.677 = 5.522 нФ/км;
ССС = 31 + 42 + 33 + 34 = − 1.203 − 0.588 + 7.627 – 0.575 = 5.261 нФ/км;
СТТ = 41 + 42 + 43 + 44 = −1.574 – 0.677 – 0.575 + 7.331 = 4.505 нФ/км;
САВ = СВА = 12 = 21 = 0.709 нФ/км;
САС = ССА = 13 = 31 = 1.203 нФ/км;
СВС = ССВ = 23 = 32 = 0.588 нФ/км;
САТ = СТА = 14 = 41 = 1.574 нФ/км;
СВТ = СТВ = 24 = 42 = 0.677 нФ/км;
ССТ = СТС = 34 = 43 = 0.575 нФ/км.
Определим поперечные емкости для линии длиной 10 км по формуле (1.41):
Определим поперечные емкости в симметричных координатах.
Определим :
Определим и :
Определим собственные и взаимные погонные потенциальные коэффициенты
км/нФ;
км/нФ.
Полученная матрица погонных потенциальных коэффициентов, км/нФ:
.
Определим эквивалентную матрицу .
Представим матрицу в виде составной матрицы, состоящей из следующих блоков, км/нФ:
;
;
;
.
Определим эквивалентную матрицу , км/нФ:
.
Для случая, когда определяется матрица для одиночной симметричной линии с одним тросом, справедливы следующие выражения:
.
Если при определении элементов матрицы пользовались средними значениями и , то реальная несимметричная линия заменяется эквивалентной симметричной.
Погонные потенциальные коэффициенты линии:
км/нФ;
км/нФ.
Определим матрицу погонных емкостных коэффициентов ср, нФ/км:
.
Полученную матрицу переводим в СК:
Матрица погонных емкостных коэффициентов в СК, нФ/км:
.
Погонные емкости линии нулевой, прямой и обратной последовательностей:
нФ/км;
нФ/км;
нФ/км.
Отсюда, искомые емкостные сопротивления нулевой, прямой и обратной последовательностей линии длиной 10 км соответственно составляют:
А3. Расчет параметров двухцепной ВЛ без троса
А3.1 Задача
Рассчитать сопротивления линии длиной 10 км, выполненной на опорах П26 (рис. П3.1), для тока промышленной частоты (f = 50 Гц). Марка провода АС-500/64. Транспозиция отсутствует. Стрелой провеса проводов пренебречь.
А3.2 Решение:
Расчет продольного сопротивления ВЛ
Удельное активное сопротивление провода марки АС-300/66
Rп = 0.102 Ом/км.
Радиус провода марки АС-300/66
П = 12.5∙10-3 м.
При расчете ЛЭП, содержащей несколько цепей, необходимо определить параметры каждой из цепей в отдельности (т. е. без учета параллельных цепей) и взаимосвязь между каждыми двумя цепями рассматриваемой системы. При этом все искомые матрицы, описывающие параметры системы ЛЭП как одного целого, будут блочными. Каждый из блоков будет описывать или собственно отдельную каждую цепь как часть системы ЛЭП, или взаимосвязь между частями этой системы. Если система ЛЭП содержит d-цепей, то полная матрица параметров такой ЛЭП будет иметь вид
.
Рассмотрим двухцепную ВЛ
Для определения параметров каждой из цепей в отдельности необходимо выполнить расчет одиночной линии без тросов (см. приложение А1).
Влияние тросов (если они есть) учитывается дополнительно.
Матрица продольных сопротивлений цепи 1 (на 10 км длины), Ом:
.
Матрица продольных сопротивлений цепи 2 (на 10 км длины), Ом:
.
Определяем элементы матрицы :
Ом;
Ом;
Ом;
Ом;
Ом;
Ом.
Матрица погонных продольных взаимных сопротивлений цепей 1 и 2, Ом:
.
Матрица продольных взаимных сопротивлений цепей 1 и 2 (10 км ), Ом:
.
Матрица продольных сопротивлений рассматриваемой ЛЭП в ФК (10 км), Ом:
.
.
Определим матрицу погонных продольных сопротивлений линии в симметричных координатах.
Находим , :
м;
м.
Находим :
После подстановки и в (1.19) получим
0.304 Ом;
0.304 Ом;
0.281 Ом.
Матрица погонных продольных сопротивлений линии, вычисленная по средним значениям, Ом:
.
Матрица перехода от СК в ФК для двухцепной линии
.
Определим матрицу погонных продольных сопротивлений ЛЭП в СК, Ом:
.
Определим продольные погонные сопротивления прямой, обратной и нулевой последовательностей каждой цепи:
В схеме замещения линии нулевой последовательности кроме собственных сопротивлений линий 1 и 2 будет присутствовать взаимное сопротивление линий 1 и 2, таким образом, в нулевой последовательности наблюдается взаимоиндуктивность между параллельными линиями. Сопротивление нулевой последовательности между двумя параллельными линиями можно вычислит по следующей формуле:
Ом.
Для получения сопротивлений линии длиной 10 км, необходимо матрицы погонных продольных сопротивлений линии увеличить в 10 раз.
Расчет поперечных сопротивлений ВЛ.
Рассчитаем поперечные погонные сопротивления данной линии.
Для этого рассчитаем матрицы погонных потенциальных коэффициентов каждой цепи и матрицу погонных потенциальных коэффициентов взаимовлияний параллельных цепей.
Находим погонные потенциальные коэффициенты цепи 1:
км/нФ;
км/нФ;
км/нФ;
Составляем матрицу погонных потенциальных коэффициентов 1 цепи, км/нФ:
.
Находим погонные потенциальные коэффициенты цепи 2:
км/нФ;
км/нФ;
км/нФ;
Составляем матрицу погонных потенциальных коэффициентов 2 цепи, км/нФ:
.
Определяем погонные потенциальные коэффициенты взаимовлияния параллельных цепей:
Матрица погонных потенциальных коэффициентов взаимовлияния параллельных цепей, км/нФ:
.
Матрица погонных потенциальных коэффициентов ЛЭП, в км/нФ:
.
Определяем матрицу погонных емкостных коэффициентов , нФ/км:
.
Определяем погонные частичные емкости:
Сii = ;
Сij = ij;
СА1А1 = 7.687 − 1.43 − 0.639 – 1.311 – 0.702 – 0.466 = 3.139 нФ/км;
СВ1В1 = −1.43 + 7.833 – 1.35 – 0.702 – 0.564 − 0.559 = 3.228 нФ/км;
СС1С1 = − 0.639 – 1.35 + 7.857 – 0.466 – 0.559 – 0.966 = 3.877 нФ/км;
СА1В1 = СВ1А1 = 1.43 нФ/км;
СА1С1 = СС1А1 = 0.639 нФ/км;
СВ1С1 = СС1В1 = 1.35 нФ/км.
СА2А2 = 7.687 − 1.43 − 0.639 – 1.311 – 0.702 – 0.466 = 3.139 нФ/км;
СВ2В2 = −1.43 + 7.833 – 1.35 – 0.702 – 0.564 − 0.559 = 3.228 нФ/км;
СС2С2 = − 0.639 – 1.35 + 7.857 – 0.466 – 0.559 – 0.966 = 3.877 нФ/км;
СА2В2 = СВ2А2 = 1.43 нФ/км;
СА2С2 = СС2А2 = 0.639 нФ/км;
СВ2С2 = СС2В2 = 1.35 нФ/км.
СА1А2 = 1.311 нФ/км;
СВ2В2 = 0.564 нФ/км;
СС2С2 = 0.996 нФ/км;
СА1В2 = СА2В1 = 0.702 нФ/км;
СА1С2 = СА2С1 = 0.466 нФ/км;
СВ1С2 = СВ2С2 = 0.559 нФ/км.
Определим для линии длиной 10 км:
;
;
;
;
;
.
;
;
;
;
;
.
;
;
;
;
;
.
Определим поперечные емкости в симметричных координатах.
Определим для каждой цепи.
Цепь 1
м;
м;
м.
Цепь 2
м;
м;
м.
Определим и :
Определим собственные и взаимные погонные потенциальные коэффициенты каждой из цепей.
Цепь 1
км/нФ;
Составляем матрицу погонных потенциальных коэффициентов 1 цепи, км/нФ:
.
Цепь 2
= 0,146 км/нФ;
Составляем матрицу погонных потенциальных коэффициентов 1 цепи, км/нФ:
.
Определим погонные взаимные коэффициенты влияния параллельных цепей 1 и 2:
Матрица погонных потенциальных коэффициентов взаимовлияния параллельных цепей, в км/нФ:
.
Матрица погонных потенциальных коэффициентов ЛЭП, в км/нФ:
.
Определяем матрицу погонных емкостных коэффициентов , нФ/км:
.
Полученную матрицу переводим в СК
Погонные емкости нулевой, прямой и обратной последовательностей цепи 1:
нФ/км;
нФ/км;
нФ/км.
Погонные емкости нулевой, прямой и обратной последовательностей цепи 2:
нФ/км;
нФ/км;
нФ/км.
Погонная емкость нулевой последовательности между цепями 1 и 2:
нФ/км.
Искомые емкостные сопротивления нулевой, прямой и обратной последовательностей цепи 1 длиной 10 км соответственно равны:
МОм;
МОм;
МОм.
Искомые емкостные сопротивления нулевой, прямой и обратной последовательностей цепи 2 длиной 10 км соответственно равны:
МОм;
МОм;
МОм.
Емкостное сопротивление нулевой последовательности между параллельными цепями длиной 10 км:
МОм.