5.3. Схема паросиабжения предприятий общественного питания

Пар для технологических нужд предприятий общественного питания может поступать по сетям от про­мышленных котельных, от центральных парогенерато­ров низкого давления, устанавливаемых в здании предприятия. Строительство выносных паровых котель­ных, специализированных для нужд пароснабжения технологических аппаратов, по экономическим сообра­жениям может быть рекомендовано лишь для предприятий большой производственной мощности.

Схема пароснабжения предприятия (рис. 5.5), получающего пар для технологических нужд из собст­венной котельной, включает следующие основные Элементы: парогенераторы, паропровод, паропотребляющие тепловые аппараты, конденсатопровод и

Р ис. 5.5. Схема пароснабжения предприятий общественного питания:

/ — котлы; 2 — паропровод; 3 — водоотделитель; 4 — компенсатор; 5 — коллектор; 6 — обводная линия; 7 — редукционный клапан; 8 — паровой аппарат, давление в рубашке которого выше 150 кПа; 9—запорный вентиль; 10— конденсатоотводчик, 11 — паровое аппарат, давление в ру­башке которого равно 150 кПа и ниже; 12 — конденсатопровод; 13 — кон-денсатный бак; 14 — сливной трубопровод; 15 — насосы; 16 — обратные клапаны; 17 — трубопровод подпитки

питательный трубопровод с перекачивающими насосами. Если пар поступает из котельной другого пред­приятия, то в схеме остаются помимо паропотребляющих тепловых аппаратов частично паропровод и конденсатопровод.

Влажный насыщенный пар с избыточным давлением 50...400 кПа поступает из котельной по главной магистрали в коллектор (парораспределитель), разме­щенный в обособленном помещении. Коллектор пред­ставляет собой трубу, диаметр которой в 2 раза больше диаметра главной паровой магистрали. В нем есть ряд ответвлений, по которым пар направляется в пароиспользующие аппараты. Количество пара, поступаю­щее в отдельные аппараты, регулируется парозапорным вентилем.

В греющих камерах аппаратов насыщенный пар, конденсируясь, выделяет теплоту, за счет которой происходит тепловая обработка продуктов. Конденсат по конденсатопроводу поступает в конденсатный бак, откуда перекачивается насосом в паровой котел для повторного превращения в пар.

При эксплуатации паропроводов особое внимание

уделяется предотвращению потерь конденсата. Температура отводимого конденсата составляет 50... 70 °С, и его повторное использование значительно уменьшает расходы теплоты на процесс парообразования. Кроме того, при больших потерях конденсата конденсатный бак приходится пополнять водопроводной водой, что ведет к интенсивному отложению накипи на стенках парового котла. Это снижает коэффициент теплопередачи и, кроме того, требуя частой чистки котла, способствует его быстрому износу.

Паропровод и его арматура. Паропровод служит для подачи пара от котла к пароиспользующим аппаратам. Он должен обеспечивать расчетную пропускную способность пара при заданных потерях давле­ния, допускать включение и выключение отдельных аппаратов без прекращения работы системы в целом, быть безопасным в эксплуатации и работать с минимальными потерями теплоты, для чего паропровод изолируют. Для внутреннего паропровода с достаточной для практических целей точностью толщина теп­ловой изоляции δ с коэффициентом теплопроводности не более λ=0,15 Вт/(м∙К) для труб диаметром d ≤ 0,025 м может быть принята 0,03 м, для d = 0,025... 0,05 м δ = 0,04 м; для d = 0,05...0,108 м δ = 0,05 м.

На предприятиях общественного питания используют паропроводы низкого давления (до 0,7 МПа). Как и газопроводы, они состоят из труб, соединенных между собой в определенном порядке фасонными частями и арматурой, образующих один сплошной канал, по которому пар от котла движется в сторону меньшего давления, т. е. к аппаратам. Прокладывают его с небольшим уклоном (от 0,001 до 0,05 м на 1 пoг. м) в сторону движения пара. Это необходимо для того, чтобы конденсат не задерживался в паропроводе.

Пар продвигается по паропроводу с большой скоростью (10...20 м/с). Встречая на своем пути воду, которая образуется как попутный конденсат, он увлекает ее за собой. При изменении направления движе­ния пара (что наблюдается при поворотах паропровода в арматуре или теплоиспользующих аппаратах) вода с силой, зависящей от ее скорости движения и массы, наносит удар в направлении своего первоначального движения.

Это явление называется гидравлическим ударом и может стать причиной механического разрушения

п

Рис. 5.6. Водоотделитель

аропровода, его элементов или частей аппарата. Для предотвращения гидравлических ударов паропровод дренируют, используя продувочные и спускные вентили, водоотделители.

Водоотделитель представляет собой стальной сосуд (рис. 5.6) обычно цилиндрической формы, устанавливаемый на паропроводе на пути движения пара от котла к потребителю. Проходя через водоотделитель, пар наталкивается на находящиеся в водоотделителе перегородки, резко меняет свое направление, благодаря чему частицы воды, имеющие большую плотность, выпадают из его потока.

При прохождении пара по паропроводу стенки его нагреваются и благодаря термическому расширению металла паропровод удлиняется в осевом направлении. Последнее вызывает определенные трудности при закреплении труб. Для того чтобы тепловое удлинение происходило в желаемом направлении, трубы в нескольких местах закрепляют на неподвижных опорах. На других участках паропровод закрепляют на подвиж­ных опорах, которые обеспечивают свободное переме­щение труб при их удлинении в осевом направлении. Напряжения, возникающие при тепловом удлине­нии паропровода, устраняют либо самокомпенсацией трубопровода, либо включением специальных компен­саторов.

Рис. 5.7. П-образ-ный компенсатор

Компенсаторы используют при наличии значительной длины прямолинейных участков паропро­вода. Наиболее широко используют­ся гнутые компенсаторы из цельно­тянутой стальной трубы, имеющие П-образную форму (рис. 5.7).

Для снижения давления пара и поддержания его на одном уровне применяют редукционные

Рис. 5.8. Редукционный клапан системы Струбе:

а—принципиальная схема; б — схема установки на паропроводе: 1 — нанометр; 2, 8 — маховики; 3, 7 — пружины; 4 — золотник; 5 — шток; 6 — поршень; 9 — корпус клапана; 10 — рычажный предохранительный клапан. Стрелками показано направление движения пара в клапане

клапаны различных систем: пружинные, рычажные, мембранные. В паропроводах предприятий общественного питания в качестве редукционного клапана используют пружинный клапан системы Струбе (рис. 5.8, а, б), совмещающий функции обычного запорного вентиля и автоматически действующего клапана, который не допускает поступления в аппара­туру пара с давлением, превышающим заданное. Давление пара за клапаном регулируется изменением площади сечения отверстия, через которое проходит пар.

Поступающий в клапан пар повышенного давления давит на золотник, который сидит на штоке, соединяющем его с поршнем. Снизу на поршень и шток действует пружина, натяжение которой можно изменять поворо­том маховичка. Максимальный проход пара возможен при верхнем положении шпинделя ограничителя, в ко­торый упирается золотник, приподнимающийся под действием пара. Уменьшение сечения отверстия для прохода пара определяет степень сжатия пружины, в которую упирается нижняя часть штока. Если махови­чок со штоком вывернуть до отказа, пружина разо­жмется и золотник прижмется к седлу. Если повернуть маховичок по движению часовой стрелки, пружина сжимается и переместит поршень, а вместе с ним и золотник. При этом начнется движение пара в направ­лении, указанном стрелками. Таким образом, вращая маховичок, можно изменять давление пара в паропроводе за клапаном.

Установленное за клапаном давление поддерживается на постоянном уровне автоматически. При уменьшении расхода пара в пространстве с понижен­ным давлением повысится давление за клапаном. Это вызовет сжатие пружины, вследствие чего золотник опустится, отверстие для прохода пара уменьшится и давление за клапаном упадет до первоначальной величины. Если же давление за клапаном понизится (например, вследствие увеличивающегося потребления пара), сечение для прохода пара, а следовательно, и давление за клапаном увеличатся.

Редукционный клапан может служить и для предотвращения повышения давления в паропроводе. В этом случае непосредственно за ним ставят предохрани­тельный клапан.

Конденсатопровод и его арматура. Конденсацион­ный трубопровод служит для отвода конденсата из греющих камер (паровых рубашек и змеевиков) пароварочных аппаратов в конденсатный бак. Как и любой трубопровод, он состоит из отдельных звеньев (труб), соединенных между собой фасонными частями так, что­бы образовывался один непрерывный канал. Кон­денсатопровод прокладывают с уклоном не менее 0,005 м на 1 пог. м трубопровода в сторону движения конденсата. Поскольку в большинстве случаев эта магистраль по направлению совпадает с трассой паро­провода, для них, как правило, предусматривают общие опорные конструкции. Конденсатный бак раз­мещают в котельной установке. Если же предприятие получает пар не из собственной котельной, то конден­сатный бак может быть расположен вне предприятия.

Количество конденсата, которое возвращается в паровой котел, теоретически должно быть равным количеству пара, поступающего из парового котла в паро­провод. Вместе с конденсатом из греющих камер пароварочных аппаратов может прорываться и пролетный (несконденсировавшийся) пар. Чтобы не допустить этого, на пути выхода конденсата устанавливают конденсатоотводчики, которые должны пропускать конденсат и задерживать пар.

Необходимо своевременно удалять конденсат из греющих камер, потому что скопление его может вызвать гидравлические удары и уменьшит эффективную поверхность теплообмена. Наличие пролетного пара в конденсате отрицательно влияет на эксплуатационные свойства пароварочных аппаратов: при неполном использовании теплоты парообразования греющего пара увеличиваются сроки варки, расход пара, а следователь­но, и топлива, что в конеч­ном счете означает уменьше­ние эффективности работы тепловых аппаратов.

Конденсатоотводчики (рис. 5.9, а, б) устанавлива­ют за каждым пароприемником. По принципу работы они делятся на сильфонные и по­плавковые. В паровых тепло­вых аппаратах предприятий общественного питания при­меняются преимущественно сильфонные конденсатоотводчики. Основным рабочим элементом конденсатоотводчика сильфонного типа (рис. 5.9, а)

Рис. 5.9. Схемы конденсато-отводчиков:

а — сильфонного типа: / — кор­пус; 2 — седло; 3 — клапан; 4 — сильфон; 5 — крышка; 6 — прокладка; б — поплавкового типа: / — корпус; 2—попла­вок; 3 — клапан

служит сильфон, представляющий собой латунный гофрированный герметичный цилиндр, заполненный легкокипящей жидкостью (этиловым спиртом).

Сильфон укреплен на крышке, навинченной через уплотнитель (регулировочную паронитовую проклад­ку) на корпус конденсатоотводчика. Если, в паропотребляющем аппарате пар конденсируется полностью и в конденсатоотводчик поступает переохлажденный конденсат, то сильфон сжимается, поднимает клапан, открывая выход конденсату в конденсатопровод. Если из аппарата в корпус конденсатоотводчика выходит пролетный пар, имеющий температуру насыщения, то сильфон и находящийся в нем этиловый спирт нагреваются, давление внутри сильфона по­вышается, сильфон растягивается и клапан перекрывает выходное отверстие. За счет отдачи теплоты в окружающую среду неизолированными наружными стенками конденсатоотводчика пар, находящийся внутри корпуса конденсатоотводчика, сконденсируется, и когда конденсат охладится на несколько градусов ниже температуры насыщения, сильфон сожмется и конденсат выйдет в конденсатопровод.

Поплавковый конденсатоотводчик (рис. 5.9, б) состоит из чугунного корпуса, закрытого крышкой и соединенного с тепловым аппаратом и конденсатной линией двумя штуцерами.

В корпусе конденсатоотводчика находится легкий, свободно плавающий поплавок, изготовленный из тонкой листовой стали. Поплавок соединен со шпинделем, на конце которого расположен клапан, закрывающий отверстие в седле. Когда поплавок под воз­действием наливающегося в него из кольцевого про­странства конденсата опустится, клапан откроется и конденсат под давлением пара начнет выходить через канал в трубу по расположенному в крышке отвод­ному каналу, а оттуда в конденсатопровод.

Накапливающийся в горшке конденсат служит гидравлическим затвором, препятствующим прорыву пара в конденсационный трубопровод. Горшок работает удовлетворительно, если в конденсате содержится не более 4 % пролетного пара.

Для временного выключения горшка (на период ремонта, чистки), а также для быстрого отвода конденсата при пуске аппарата, когда скорость конденсатообразования выше, чем при нормальном режиме ра­боты, служит обводной конденсатопровод.

Давление в греющих камерах тепловых аппаратов в зависимости от режима их работы (например, при прекращении работы) может оказаться меньше давления в конденсатопроводе, и тогда конденсат из конденсатопровода заполняет греющую камеру теплового аппарата. Для предотвращения этого явления за каждым паропотребляющим аппаратом устанавли­вается обратный клапан. Кроме того, в схеме пароснабжения обратные клапаны

Рис. 5.10. Обратный клапан:

1- копус; 2 – перетородка; 3 – седло; 4 - клапан

устанавливаются на питатель­ной линии перед парогенера­торами и на напорные стороны перекачивающих насосов.

Обратный клапан (рис. 5.10) обеспечивает течение рабочего тела (конденсата, пара) только в одном направлении и представляет собой камеру, в которой имеется перегородка с отверстием, закрывающимся подвижным клапаном. Конденсат, поступая под подвижный клапан, поднимает его и открывает проход в конденсатопровод. Обратное движение конденсата невозможно, так как он будет давить на подвижный клапан сверху, перекры­вая путь конденсату в обратном направлении.

Расчет системы пароснабжения. Расчет внутренней системы пароснабжения тепловых паровых аппаратов предприятий общественного питания заключается в подборе диаметров паропровода и диаметров конденсатной линии, в подборе конденсационных устройств, бака

для сбора конденсата, насоса для перекачки конденсата, редукционных клапанов, конденсатоотводчиков, а также в определении толщины тепловой изоляции паропроводов.

Для того чтобы выполнить необходимые расчеты и подобрать оборудование паровой системы, необхо­димо прежде всего составить схему трубопроводов в соответствии с размерами и конфигурацией тех помещений, по которым будут прокладываться паропровод и конденсатопровод. На схеме должны быть показаны потребители пара (паровые аппараты), к которым подводится пар и от которых отводится конденсат. На схеме нужно показать запорную и регулирующую арматуру, конденсатоотводчики, конденсатный бак и насос для перекачки конденсата в паровой котел, коллекторы, места установки мертвых точек и компенсаторов.

Для удобства пользования схема системы пароснабжения должна быть изображена в аксонометрической проекции. На схеме необходимо указать номера участков трубопроводов (отсчет ведется от наиболее удаленного аппарата по направлению к котельной или паровому вводу в здание), длину участков, количество пара, протекающего в час по участкам. Расход пара по участкам определяется в соответствии с расходом пара отдельными аппаратами. На схеме должны быть показаны уклоны участков (для паропроводов —от 1 до 5 мм на 1 пог. м в сторону движения пара, для

конденсатопровода — около 5 мм на 1 пог. м в сторону

движения конденсата).

Для предотвращения гидравлических ударов и водяных пробок на схеме нужно предусмотреть установку продувочных и спускных вентилей и водоотделителей.

Расчет диаметров паропровода для снабжения паром технологических аппаратов и установок горячего водоснабжения предприятий производится исходя из разности давлений в начале паропровода (на выходе из парогенераторов или на вводе в здание внешних паровых сетей) и в конце наиболее удаленного участка разводящей паровой магистрали. Эта разность давлений в начале и в конце паропровода расходуется на трение пара о стенки паропровода и на преодоле­ние местных сопротивлений труб и арматуры.

Диаметр коротких участков паропровода при часовом расходе пара D (в кг/ч) определяется в зависи­мости от разности давлений в начале и конце расчет­ного участка (ΔP = P₁—P₂) и среднего значения плот­ности влажного пара (с_х.ср) по формуле

d =0,165 [D^0.38/(ΔР ρ_х.ср)^0.19]. (5.5)

Величина плотности пара при данном давлении определяется степенью сухости пара в начале и конце участка

ρ_х = 1/V_х;

(5.6) V_х = V"x + V' (1-х),

где V", V — соответственно удельный объем сухого пара и воды при данном давлении, м³/кг; х — степень сухости пара.

Средняя плотность пара определяется как среднеарифметическое между плотностью пара в начале и конце участка. Если известна скорость движения пара по трубопроводу, то диаметр последнего можно опре­делить по выражению

d = (4D/ρ_х.ср∙3600πω)^1/2, (5.7)

где ω — скорость движения пара по трубопроводу, м/с (для паропроводов низкого давления ω=10... 20 м/с).

Конечное давление пара в паропроводе определяется технологическими требованиями к присоединяе­мым аппаратам (с учетом давления, необходимого для преодоления сопротивления на входе в аппарат).

Начальное давление в рассчитываемой системе должно обеспечить преодоление сопротивлений системы паро­проводов и подачу к аппаратам пара заданного дав­ления.

Таким образом, чем большую протяженность имеет система, тем больше будут потери давления на трение и на местное сопротивление и тем большее давление должно быть на входе в рассчитываемую паровую магистраль.

Потери давления на трение (ΔР) определяются формулой

ΔP_л = lR = P₁ - P₂ = 2(ω²/2) ∙ρ∙(l/d), (5.8)

где l — длина участка, м; R — удельная потеря давления на трение, кг/м³ на 1 пог. м.

Пользуясь этой формулой, можно определить диаметр паропровода при заданной разности давлений на концах участков ΔР и принятой скорости движения пара щ.

Величина коэффициента трения л, не является постоянной для труб данного диаметра, а зависит от режима течения пара по трубе и от степени шероховатости внутренней поверхности паропровода.

Режим течения пара по трубам характеризуется безразмерным критерием Рейнольдса:

Re=ωd/υ, (5.9)

где ω — скорость движения пара, м/с; d — диаметр трубы; м; υ — кинематический коэффициент вязкости пара при заданных параметрах, м²/с.

Величина коэффициента шероховатости стенок труб является функцией критерия Рейнольдса.

При значениях Re от 0 до 2320 (ламинарное течение) существует зависимость

λ= 64/Re; (5.10)

λ = 0,3164/Re^0,25.

При значении Re более 10 000: для гладких труб

λ= 0,032+0,221/ Re^{0,23 Р} ; (5.12)

для шероховатых труб

λ = 0,111 (К_ш/г) , (5.13)

где К_ш — величина выступов шероховатости; г — внутренний радиус трубы, м.

Для труб отечественного производства значение К_ш (с учетом увеличения шероховатости труб в процессе эксплуатации за счет зарастания) следует прини­мать равным 0,2 мм. При расчете диаметров по формуле (5.7) скорость пара на участках следует задавать в соответствии с рекомендациями табл. 5.1.

ТАБЛИЦА 5.1 Допустимая скорость движения пара по паропроводам

(в м/с)

Диаметр паропровода, мм	Для пара
	низкого давления (до70 кПа)	повышенного давления (выше 70 кПа)

10	10	15
15	14	25
20	18	40
25	22	50
32	23	55
40	25	60
50	30	60
Более 50	30	80

Потери давления на местные сопротивления (ДР_м) трубопроводов независимо от вида протекающей по ним среды определяют из выражения

ΔР_м=(ωρ/2)∙Σζ (5.14)

Для определения величины потерь давления на местные сопротивления необходимо знать величину скорости движения пара на расчетном участке, которая, в свою очередь, зависит при заданном количестве протекающего пара от диаметра паропровода. Поэтому при определении диаметров паропровода сначала про­изводится ориентировочный расчет диаметров исходя из того, что часть располагаемой разности давлений

ΔР = Р₁ — Р₂ расходуется на преодоление сопротивлений трения, а другая часть — на местные сопро­тивления.

Для систем пароснабжения цехов доли потерь давления на местные сопротивления и на трение в предва­рительном расчете могут приниматься в соответствии с данными табл. 5.2.

ТАБЛИЦА 5.2 Доля потерь давления на местные сопротивления и на трение

Характеристика систем	Потери в долях от единицы
	а — на местные сопротивления	1 — а — на трение

Паровые системы с давлением до 70 кПа	0,35... 0,5	0,65... 0,5
Паровые системы с давлением выше 70 кПа	0,2... 0,3	0,8... 0,7
Конденсатопроводы	0,2	0,8

Таким образом, ориентировочный расчет паропровода производится из предположения, что на преодоле­ние трения расходуется

ΔР_п = (Р₁-Р₂)∙(1-а). (5.15)

При этом удельная потеря давления на 1 пог. м паропровода будет равна

R=[(l-a)∙(P₁-P₂)]/l. (5.16)

По данному ориентировочному значению удельной потери давления на трение, пользуясь формулой (5.7), можно определить диаметр участка d. По найденному

диаметру участка и количеству пара, протекающему по нему за 1 ч, определяется скорость движения пара щ.

По формуле (5.8) определяется величина потерь дав­ления на преодоление местных сопротивлений, а за­тем в окончательном расчете уточняется потеря давления в паропроводе при подсчитанном диаметре. Полученная величина потерь давления в паропроводе должна обеспечивать некоторый запас давления перед аппаратами. Если потери давления на участке получились больше, чем заданные величины, или запас дав ления перед аппаратом слишком велик, то делается пересчет путем увеличения или уменьшения диаметра участка паропровода.

Для подбора диаметров паропроводов низкого и повышенного давления составлены расчетные таблицы, по которым можно определить значение диаметров и потерь давления на преодоление линейных и местных сопротивлений. После расчета диаметра участков магистрального паропровода (от начала сети до самого удаленного аппарата) и проверки суммарной потери давления по участкам магистрали аналогичным образом рассчитываются ответвления паропровода от глав­ной магистрали. За расчетную разность давлений в этом случае принимается разность между давлением в магистральном паропроводе в точке ответвления и дав­лением в конце ответвления.

Конденсатопровод предназначен для отвода в парогенерирующую установку конденсата, образующегося при работе аппаратов. Объем воды, полученной при конденсации пара, значительно меньше объема того же весового количества пара. Однако сечение конденсатопровода нельзя рассчитывать на пропуск только этого количества конденсатной воды. Конденсате провод должен обеспечить отвод пароводяной эмульсии, образующейся при вторичном вскипании конденсата из-за снижения давления после конденсатоотводчиков. Количество пара, образующегося в конденсатопроводе в результате испарения, можно определить по фор­муле

y=(t_к'-t_к")/(i"-i_к), (5.17)

где t_к' — температура конденсата в конденсатоотводчике, равная температуре греющего пара, °С; t_к"— тем­пература конденсата при выходе из конденсатоотводчика, °С; у — количество пара, образующегося при вскипании конденсата в конденсатопроводе, кг на 1 кг конденсата; i"— теплосодержание сухого насыщен­ного пара, кДж/кг; i_к — энтальпия конденсата, кДж/кг.

При прохождении через конденсатопровод воды, полученной при конденсации D, кг, пара, количество пара вторичного вскипания будет равно

D₁=Dy. (5.18)

При незначительной потере напора по длине конденсатопровода сечение его можно определить, задав­шись скоростью течения конденсата (в пределах 0,7...1,0 м/с), по уравнению

F_к = рdK²/4 = Dy/3600ρ_кω_к. (5.19)

Диаметр конденсатопровода для отвода конденсата от небольших пароиспользующих установок приближенно принимается равным 0,7 диаметра паропровода:

d_к = 0,7d_п . (5.20)

Для конденсатопроводов значительной протяженности с большим количеством местных сопротивлений Необходимо подбирать диаметры труб по участкам системы. Необходимый напор для самотечных конденсатопроводов создается уклоном труб в сторону дви­жения конденсата и высотой расположения аппаратов относительно сборного конденсатного бака.

Напор определяется по выражению

Н=10nρ_кη, (5.21)

где n — вертикальное расстояние между начальной и конечной точками конденсатопровода, м; η — коэффициент, учитывающий образование пароводяной эмульсии (для систем с давлением Р ≤ 70 кПа η ≈ 0,5; для систем с давлением Р ≥ 70 кПа η ≈ 0,65).

Вертикальное расстояние между начальной и конечной точками конденсатопровода определяется по фор­муле

n = il, (5.22)

где i — уклон в конденсатопроводе (i =0,005 м/м); l — длина конденсатопровода, м.

Плотность пароводяной эмульсии ρ_к рассчитывается по выражению

ρ_к =(l/V")∙q+(l/V')∙(l-q), (5.23)

где V", V' — удельный объем сухого насыщенного

пара и воды при атмосферном давлении, кг/м³;

q — количество пара, образующегося на 1 кг конденсата в результате самоиспарения (вторичного вскипа­ния) за счет разности энтальпии воды и пара при тем­пературе насыщения и разности давления в паровом аппарате и в конденсатопроводе (давление в последнем принимается равным атмосферному), кг/кг.

Скорость движения конденсата можно определить по формуле

ω = (2Н/р_к )^1/2. (5.24)

Устройство и расчет трубопроводов для аппаратов, работающих на жидком топливе. Подача в аппараты жидкого топлива осуществляется по мазутопроводу, а воздуха — по воздухопроводу.

Диаметр трубопровода для подачи жидкого топлива (мазута) зависит от расхода, скорости движения и плотности мазута. Для тепловых аппаратов предприятий общественного питания скорость движения мазута обычно принимают равной 0,1 м/с, плотность мазута — 950 кг/м . Диаметр трубопровода должен быть не ме­нее 15 мм, так как в противном случае он будет за­соряться. Скорость воздуха принимают равной 10 м/с. Расход воздуха на 1 кг мазута можно принять равным 0,8 кг. Диаметр мазутопровода и воздухопровода определяется по формуле

d =18,8 В/ρω)^1/2, (5.25)

где В — расход мазута или воздуха, кг/ч; ρ — плотность мазута или воздуха, кг/м³; ω — скорость мазута или воздуха, м/с.