- •Содержание
- •Введение
- •1. Аналитический обзор и патентный поиск
- •2. Выбор и технико-экономическое обоснование проектных решений
- •3. Стандартизация
- •4. Технологическая часть
- •4.1. Теоретические основы процесса
- •4.2. Характеристика сырья и готового продукта
- •Характеристика сырья, материалов, полупродуктов и энергоресурсов [8]
- •4.3. Описание технологической схемы Получение раствора нитрата магния (магнезиальной добавки)
- •Нейтрализация азотной кислоты газообразным аммиаком с получением растворов аммиачной селитры
- •Упаривание полученного раствора аммиачной селитры до состояния высококонцентрированного плава и перекачивание плава наверх грануляционной башни
- •Гранулирование плава амселитры с последующим охлаждением гранул
- •Очистка отработанного воздуха, выбрасываемого в атмосферу
- •4.4. Расчеты химико-технологических процессов
- •4.4.1. Расчеты материальных балансов
- •4.4.1.1.Материальный баланс приготовления магнезиальной добавки с использованием магнезита
- •4.4.1.2.Материальный баланс приготовления магнезиальной добавки с использованием брусита
- •4.4.1.3.Материальный баланс процесса нейтрализации
- •4.4.1.4.Материальный баланс процесса донейтрализации
- •4.4.1.5.Материальный баланс процесса упаривания
- •4.4.1.6.Материальный баланс процесса кристаллизации
- •4.4.2 Расчеты тепловых балансов
- •4.4.2.1.Тепловой баланс приготовления магнезиальной добавки с использованием магнезита
- •4.4.2.2.Тепловой баланс приготовления магнезиальной добавки с использованием брусита
- •4.4.2.3.Тепловой баланс процесса нейтрализации
- •4.4.2.4.Тепловой баланс процесса донейтрализации
- •4.4.2.5.Тепловой баланс процесса упаривания
- •4.4.2.6.Тепловой баланс процесса кристаллизации
- •4.5. Выбор и расчет основного и вспомогательного оборудования Конструктивный расчет аппарата итн Расчет реакционной части
- •Расчет сепарационной части
- •4.6. Аналитический контроль [8]
- •5. Автоматизация и асуп [8]
- •6. Охрана труда и окружающей среды
- •6.1. Анализ степени опасности технологического процесса
- •6.2.2. Оценка уровня загрязнения воздушной среды вредными веществами
- •6.2.3 Выбор и расчет системы вентиляции
- •6.2.4 Оценка степени воздействия выбросов вредных веществ на окружающую среду
- •6.2.5 Оценка степени воздействия проектных решений на водные объекты
- •6.2.6 Отходы производства
- •6.2.7 Платежи за загрязнение окружающей среды
- •6.3. Оценка взрывопожарной и пожарной опасности Пожарная профилактика
- •6.4. Санитарно-гигиенические требования к выбору систем освещения
- •6.5. Обеспечение безопасного обслуживания – источника физического фактора воздействия
- •6.6. Электробезопасность
- •7. Экономическая оценка принятых проектных решений
- •7.1 Расчет текущих производственных издержек
- •7.2. Условно-годовая экономия и годовой экономический эффект
- •Заключение
4.4.2.3.Тепловой баланс процесса нейтрализации
Приход
1. Тепло, приходящее с газообразным аммиаком:
QАм = (сNH3·nNH3 + cH2O·nH2O)·tвх,
tвх = 150ºС
Теплоемкости компонентов рассчитываем для данной температуры процесса нейтрализации, используя температурные ряды [9]
сNH3 = 29,8 + 0,02548·(150+273) - (1,65·105/(150+273)2) = 39,64 Дж/моль·К
cH2O = 39,02 + 0,07664·(150+273) + (11,96·105/(150+273)2) = 78,11 Дж/моль·К
QАм = (40,1·716,4 + 78,81·2,71) ·428 = 1,21·107 Дж
2. Тепло, приходящее с азотной кислотой:
QАК = (сHNO3·nHNO3 + cH2O·nH2O)·tвх
cHNO3 = 109,87 Дж/моль·К
QАК = (109,87·716,3 + 78,81·1912,8)·423 = 6,7·107 Дж
3. Тепло, приходящее с раствором аммиачной селитры (25%):
QАС = (сNH4NO3·nNH4NO3 + cH2O·nH2O + cNO3·nNO3)· tвх
сNH4NO3 = 139,3 Дж/моль·К
cNO3 = 37,18 Дж/моль·К
QАС = (139,3·19,8 + 37,18·1,91 + 76,52·264,5)·423 = 1,00·107 Дж
4. Тепло, приходящее с конденсатом сокового пара:
QКСП = (сH2O·nH2O + cNH4NO3·nNH4NO3 + cHNO3·nHNO3)·tвх
QКСП = (78,81·363,2 + 139,3·0,3 + 109,87·0,4)·423 = 1,05·107 Дж
5. Теплота химической реакции:
NH3 + HNO3 = NH4NO3
Qхр = ΔНхр·n,
ΔHхр = ΔfHº(298)NH4NO3 – ΔfHº(298)NH3 – ΔfHº(298)HNO3 ,
где ΔfHº(298)I – энтальпия образования i-го компонента,
n – количество молей образовавшегося вещества
Таблица 4.4.2.5
Стандартные энтальпии образования для соответствующих компонентов
Компонент |
ΔfHº(298), кДж/моль |
n, моль/ч |
NH4NO3 |
-365,1 |
710,0 |
NH3 |
-46,19 |
710,0 |
HNO3 |
-173,0 |
710,0 |
ΔHхр = -365,1 – (-46,19) – (-173) = -145,91 кДж/моль
Qхр = 145,91·710,0 = 1,0·108 Дж
Расход
1. Тепло, уходящее с раствором аммиачной селитры:
QАС = (сNH4NO3·nNH4NO3 + cH2O·nH2O)· tвых,
tвых = 170ºС
Теплоемкости компонентов рассчитываем для данной температуры аммиачной селитры, используя температурные ряды [9]
сNH4NO3 = 139,3 Дж/моль·К
cH2O = 39,02 + 0,07664·(170+273) + (11,96·105/(170+273)2) = 78,99 Дж/моль·К
QАС = (139,3·710 + 78,99·350,6)·443 = 6,0·107 Дж
2. Тепло, уходящее с соковым паром:
QСП = (сNH4NO3·nNH4NO3 + cH2O·nH2O + сHNO3·nHNO3)· tвых
QСП = (139,3·1,7 + 78,99·1917,1 + 109,87·2,1)·443 = 7,1·107 Дж
3. Тепло, уходящее со слабым раствором аммиачной селитры:
QСАР = (сNH4NO3·nNH4NO3 + cH2O·nH2O + сHNO3·nHNO3)· tвых
QСАР = (139,3·9,0 + 78,99·477,0 + 109,87·0,4)·443 = 3,02·107 Дж
4. Теплопотери:
QТП = (сHNO3·nHNO3 + сNH3·nNH3)· tвых
сNH3 = 29,8 + 0,02548·(170+273) - (1,65·105/(170+273)2) = 40,24 Дж/моль·К
QТП = (109,87·6,3 + 40,24·6,7)·443 = 4,26·105 Дж
Сводим тепловой баланс в таблицу:
Таблица 4.4.2.6
Приход |
Расход |
||
Статья прихода |
Q, Дж |
Статья расхода |
Q, Дж |
Тепло с газообразным аммиаком |
1,21·107 |
Тепло с раствором аммиачной селитры |
6,0·107 |
Тепло с азотной кислотой |
6,7·107 |
Тепло с соковым паром |
7,1·107 |
Тепло с раствором аммиачной селитры (25%) |
1,00·107 |
Тепло со слабым раствором аммиачной селитры |
3,02·107 |
Тепло с конденсатом сокового пара |
1,05·107 |
Теплопотери |
4,26·105 |
Тепло химической реакции |
1,0·108 |
|
|
Всего |
1,80·108 |
Всего |
1,79·108 |