vk.com/club152685050ANSYS Mechanical. Верификационный| vk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
Рис. 21.2 КЭ-модель струны с указанием закреплений и нумерацией узлов и КЭ на 1-м этапе решения
Рис. 21.3 КЭ-модель струны с указанием закреплений и нумерацией узлов и КЭ на 2-м этапе решения
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XXI-3 |
vk.com/club152685050ANSYS Mechanical. Верификационный| vk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
Рис. 21.4 КЭ-модель струны с указанием закреплений и нумерацией узлов и КЭ на 3-м этапе решения
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XXI-4 |
vk.com/club152685050ANSYS Mechanical. Верификационный| vk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
Методика расчёта
Расчёт проводился в 3 этапа.
На 1-ой стадии проводится линейный статический расчёт струны на растяжение.
На 2-ой стадии проводится расчёт собственных колебаний струны с учётом влияния действующих напряжений (натяжение струны). Определяется 6 частот и форм колебаний. Для их определения (решение частичной проблемы собственных значений) выбран блочный метод Ланцоша.
На 3-ей стадии проводится расчёт гармонического отклика струны методом суперпозиции форм колебаний. Диапазон частот от 0 до 2000 Гц. Решение вычислялось через каждые 8 Гц. Применялась опция ступенчатого приложения нагрузки.
Разложение матрицы жёсткости выполняется с помощью метода SPARSE.
Результаты расчёта
Результатом расчёта является график зависимость амплитуды колебания струны от частоты приложения силы. Ниже приведено сравнение результатов по ANSYS и [Источник].
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XXI-5 |
vk.com/club152685050ANSYS Mechanical. Верификационный| vk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
Формы колебаний струны с учётом натяженния
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XXI-6 |
vk.com/club152685050ANSYS Mechanical. Верификационный| vk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
Рис. 21.5 График зависимости амплитуды колебаний струны от частоты внешнего воздействия
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XXI-7 |
vk.com/club152685050ANSYS Mechanical. Верификационный| vk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
|
Сопоставление результатов расчёта. |
Таблица 21.1 |
|
|
|
Соотношение собственных частот струны и внешнего нагружения |
|
|
|
|
Теория |
ANSYS |
|
δ (% |
Собственная |
|
322,200 |
322,335 |
|
0,042 |
частота f1, Гц |
|
|
|
|
|
|
|
|
f1, (322,2 Гц) |
Отклик |
Отклик, 320 < f < 328 |
|
- |
|
f2, (644,4 Гц) |
Нет отклика |
Нет отклика |
|
- |
По рис.17.5 |
f3, (966,6 Гц) |
Отклик |
Отклик, 968 < f < 976 |
|
- |
f4, (1288,8 Гц) |
Нет отклика |
Нет отклика |
|
- |
|
|
|
f5, (1611,0 Гц) |
Отклик |
Отклик,1624 < f < 1632 |
|
- |
|
f6, (1933,2 Гц) |
Нет отклика |
Нет отклика |
|
- |
Частота колебания струны, полученная в ПК ANSYS, практически идентична теоретической. Представленный выше график показывает, что отклик в струне (резонанс) происходит на нечётных частотах колебания внешнего воздействия.
Время решения на ПК (процессор DUO T9400, оперативная память 4 Гб) составило 5 с.
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XXI-8 |
vk.com/club152685050ANSYS Mechanical. |Верификационныйvk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
Пример 22 (VM132). Физически нелинейная задача. Релаксация напряжений в растянутом болте, вызванная ползучестью
Источник |
S. Timoshenko, Strength of Material, Part II, Elementary Theory and |
|
Problems, 3rd Edition, D. Van Nostrand Co., Inc., New York, NY, |
|
1956, pg. 531, article 93 |
Тип задачи: |
Статический анализ (ANTYPE = 0) (с учётом ползучести и |
|
преднапряжения) |
Тип КЭ |
LINK1 (2D 2-узловой ферменный элемент) |
Входной файл: |
vm132.mac |
Постановка задачи
Металлический болт растянут до некоторого начального напряжения и выдерживается длительный период времени при повышенной температуре Деформации
ползучести определяются по формуле dεd t = C1 σC2 . Необходимо определить напряжения σ в болте в различные периоды времени с учетом ползучести.
Рис. 22.1 Расчетная схема
Физические характеристики
Модуль упругости E = 2,10924 107 тc/м2 Постоянные ползучести
C1 = 4,8 10-30 1/ч C2 = 7
Геометрические характеристики
Площадь поперечного сечения болта S = 0,00064516 м2 l = 0,254 м
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XXII-1 |
vk.com/club152685050ANSYS Mechanical. |Верификационныйvk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
Описание КЭ-модели
Для решения данной задачи применялся адекватный тип КЭ:
LINK1 – плоский стержневой элемент, воспринимающий растяжение или сжатие, имеющий две степени свободы в узле.
Стержень располагается в плоскости XY глобальной декартовой системы координат. Локальные координатные оси элемента сонаправлены глобальным осям.
Характерный размер элементов (длина) при применении элементов составил 0,254 м. Количество узлов – 2, элементов – 1. Число степеней свободы 4.
Граничные условия
Крайние точки: x = 0, x = L
Ux = 0 Uy = 0
Нагрузки
T = 482 ºC – температура стержня
σ0 = 703,081 тc/м2 – начальное напряжение
Рис. 22.2 КЭ-модель болта с указанием закреплений
Методика расчета
Расчёт проводился в физически нелинейной постановке. Для решения системы уравнений применялась процедура Ньютона-Рафсона с автоматическим выбором шага («подшага») приращения нагрузки и с уравновешивающими итерациями. Общее время решения t = 1000 часов. Количество “подшагов”: начальное 100, минимальное 100, максимальное 100. Разложение матрицы жёсткости выполнялось с помощью метода SPARSE. Начальное напряжение в болте задавалось с приложением начальной деформации, которая составила: ε0 = σ0/E = 703,081/2,10924 107 = 1/30000
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XXII-2 |
vk.com/club152685050ANSYS Mechanical. |Верификационныйvk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
Результаты расчёта
Критериальными результатами расчёта являются осевые напряжения в стержне в различные моменты времени. Ниже приведено сравнение результатов по ANSYS и данных [Источник].
Рис. 22.3 Изменение осевых напряжений (тc/м2) в болте по времени (ч)
|
Сопоставление результатов расчёта. |
|
Таблица 22.1 |
|
|
|
Осевые напряжения (тc/м2) в различные моменты времени |
Время |
|
ANSYS |
Источник |
δ (%) |
Примечание |
t = 190 ч |
|
686,207 |
685,504 |
0,11 |
|
t = 420 ч |
|
668,630 |
667,927 |
0,06 |
|
t = 690 ч |
|
651,053 |
650,350 |
0,07 |
|
t = 880 ч |
|
640,507 |
639,804 |
0,06 |
|
t = 950 ч |
|
636,289 |
636,289 |
0,05 |
|
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XXII-3 |
vk.com/club152685050ANSYS Mechanical. |Верификационныйvk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
Пример 23 (VM134). Пластический изгиб защемлённой двутавровой балки
Источник: |
|
N. J. Hoff, The Analysis of Structures, John Wiley and Sons, Inc., |
|
|
New York, NY, 1956, pg. 388, article 4.5 |
Тип задачи: |
|
Статический расчёт НДС с учётом пластичности (физическая |
|
|
нелинейность) |
Используемые типы КЭ: |
BEAM24 (трехмерный тонкостенный балочный элемент) |
Входной файл: |
|
vm134.mac |
Постановка задачи
Двутавровая балка длины l с защемлёнными концами равномерно загружена (w), как показано на рис. 23.1. Исследуем поведение балки при нагрузке w1, когда образуется пластический шарнир в опоре, при нагрузке w2, когда пластика наступает в середине пролёта, и при нагрузке w3 (полная пластика). Поперечное сечение балки показано на рис. 23.1.
Рис. 23.1 Расчётная схема
Физические характеристики
Модуль упругости E = 2,039·107 тс/м2
ET = 4,078·106 тс/м2
Предел текучести σy = 26717 тс/м2
Геометрические характеристики
Длина l = 3,6576 м
Размеры сечения:
b = 0,254 м h = 0,26924 м
tf = 23,9141 мм tw = 0,00254 мм
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XXIII-1 |