ANSYS Mechanical
.pdfvk.com/club152685050ANSYS Mechanical. |Верификационныйvk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
Рис.11.6 Радиальные перемещения Uy, м и деформированное состояние (SHELL181)
Рис.11.7 Радиальные перемещения Uy, м и деформированное состояние (SHELL281)
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XI-5 |
vk.com/club152685050ANSYS Mechanical. |Верификационныйvk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
|
Сопоставление результатов расчёта. |
|
Таблица 11.1 |
||||
|
|
|
|
||||
Тип КЭ |
Радиальные перемещения, мм |
|
|
δ (%) |
Примечание |
|
|
ANSYS |
Источник |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||
SHELL93 |
2,8881 |
2,8930 |
|
|
0,171 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
SHELL150 |
2,9174 |
2,8930 |
|
|
0,844 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
SHELL181 |
2,7917 |
2,8930 |
|
|
3,501 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
SHELL281 |
2,8869 |
2,8930 |
|
|
0,209 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Максимальная по абсолютной величине погрешность δ (расхождение с [Источник]):
– для SHELL181 δ = 3,501%
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XI-6 |
vk.com/club152685050ANSYS Mechanical. |Верификационныйvk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
Пример 12 (VM7). Пластическое сжатие соосных труб
Источник |
S. H. Crandall, N. C. Dahl, An Introduction to the Mechanics of |
|
Solids, McGraw-Hill Book Co., Inc., New York, NY, 1959, pg. |
|
180, ex. 5.1.“Введение в механику твёрдых тел” |
Тип задачи: |
Статический расчёт НДС с учётом пластичности |
|
(физическая нелинейность) |
Тип верифицируемых КЭ: |
PIPE20 (3-D 2-узловой элемент трубопровода); |
|
SHELL43 (3-D 4-узловой оболочечный элемент); |
|
SOLID45 (3-D 8-узловой объемный элемент); |
|
SHELL181 (3-D 4-узловой оболочечный элемент); |
|
SOLID185(3-D 8-узловой объемный элемент) |
Входной файл: |
vm7.mac |
Постановка задачи
Рассматриваются две трубы с совпадающей осью. Меньшая труба из стали марки 1020 CR. Большая труба из алюминиего сплава марки 2024-Т4. Трубы зажаты между гладкими плитами, к одной из которых прикладывается заданное перемещение (рис. 12.1).
Необходимо определить силовую реакцию труб на вынужденное перемещение торцев. Принимаем, что плиты настолько жесткие, что обе трубы укорачиваются на одну и ту же величину.
Рис. 12.1 Расчётная схема и диаграмма деформирования материалов
Физические характеристики
Модуль упругости стали Es = 1,88953·104 кгc/мм2 Модуль упругости алюминия Ea = 7,7339·103 кгc/мм2
Предел текучести стали σ(yp)s = 60,465 кгc/мм2 Предел текучести алюминия σ(yp)a = 38,6695 кгc/мм2
Коэффициент Пуассона для стали и алюминия ν = 0,3
Геометрические характеристики
Длина труб l = 254 мм
Стальная труба:
Наружный диаметр стальной трубы D = 125,891 мм Толщина стенки t = 12,7 мм
Алюминиевая труба:
Наружный диаметр стальной трубы D = 206,742 мм Толщина стенки t = 12,7 мм
Площадь поперечного сечения трубы из стали As = 4516,12 мм2 Площадь поперечного сечения трубы из алюминия Aa = 7741,92 мм2
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XII-1 |
vk.com/club152685050ANSYS Mechanical. |Верификационныйvk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
Рис. 12.2 Схема КЭ модели узла из труб (элемент PIPE20).Оси 2-х труб совмещены
Рис. 12.3 Схема КЭ модели узла из труб (элементы SOLID45 и SOLID185)
Рис. 12.4 Схема КЭ модели узла из труб (элементы SHELL43 и SHELL181)
Описание КЭ-модели
Задача решается тремя различными методами (в стержневой оболочечной и трёхмерной постановке).
В случае применения SOLID45, SHELL43, SOLID185, и SHELL181 моделируется только один сектор, поскольку задача осесимметрична. Небольшой угол Θ = 6° выбран произвольно, для того, чтобы приблизить граничные условия по окружности к прямолинейным закреплениям. Узлы по граням имеют равные перемещения по оси Х (радиальное направление). В случае применения SHELL43 и SHELL181 кроме всего вышесказанного узлы на гранях имеют одинаковый поворот вокруг оси Y.
Для решения данной задачи применялись 5 типов КЭ:
PIPE20 – прямолинейный двухузловой элемент трубопроводов, поддерживающий свойства растяжения–сжатия, кручения и изгиба. Элемент имеет шесть степеней свободы в каждом узле.
SHELL43 – четырёхузловой элемент, хорошо подходит для расчета линейных, искривленных моделей оболочек с умеренной толщиной. Элемент имеет шесть степеней свободы в каждом узле: перемещения в направлении X,Y и Z узловой системы координат и повороты вокруг осей X,Y и Z узловой системы координат.
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XII-2 |
vk.com/club152685050ANSYS Mechanical. |Верификационныйvk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
SOLID45 – элемент для моделирования трехмерных конструкций. Определяется восемью узлами. Направления соответствуют направлениям системы координат элемента.
SHELL181 – оболочечный элемент, имеющий четыре узла. В данном элементе реализована теория оболочек Миндлина-Рейсснера.
SOLID185 – пространственный, восьмиузловой элемент. Использует В – метод (селективный метод редуцированного интегрирования), метод равномерного редуцированного интегрирования, или метод расширенной формулировки деформаций.
Характерные размеры элементов, размерность задачи (число степеней свободы) и количество узлов и элементов отображены в следующей таблице:
|
|
Число |
Характерные размеры КЭ |
Узлы×КЭ |
|
№ |
Тип КЭ |
степеней |
|||
(длина×ширина×толщина, мм) |
(количество) |
||||
|
|
свободы |
|||
|
|
|
|
||
1 |
PIPE20 |
12 |
254 |
2×2 |
|
2 |
SHELL43 |
48 |
5,92×254 и 10,15×254 |
8×2 |
|
3 |
SOLID45 |
48 |
12,7×10×254 и 12,7×6×254 |
16×2 |
|
4 |
SHELL181 |
48 |
5,92×254 и 10,15×254 |
8×2 |
|
5 |
SOLID185 |
48 |
12,7×10×254 и 12,7×6×254 |
16×2 |
Граничные условия
Принята глобальная цилиндрическая система координат.
а). При использовании элемента PIPE20:
Z = 0 (плоскость основания модели) запрещены все перемещения и углы поворота. Z = l (верхняя граница модели) запрещены все перемещения и углы поворота кроме
смещения Uz.
б). При использовании элемента SOLID45 и SOLID185:
Объединены перемещения Ux узлов принадлежащих внутренней стороне стальной
трубы.
При y = 0 – условие симметрии При y = 6° – условие симметрии
При z = 0 – запрещены все перемещения и углы поворотов
в). При использовании элемента SHELL43 и SHELL181:
Объединены перемещения Ux и углы поворотов Roty, узлов принадлежащих внутренней стороне стальной трубы.
При y = 0 – условие симметрии При y = 6 – условие симметрии
При z = 0 – запрещены все перемещения и углы поворотов
Нагрузки
Начальное смещение на 1-м шаге: Uz = 0,8128 мм Начальное смещение на 2-м шаге: Uz = 1,27 мм Начальное смещение на 3-м шаге: Uz = 2,54 мм
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XII-3 |
vk.com/club152685050ANSYS Mechanical. |Верификационныйvk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
Рис. 12.5 Изометрия. КЭ-модель узла из труб (элемент PIPE20) Указаны граничные условия. 3D визуализация
Рис. 12.6 Изометрия. КЭ-модель узла из труб (элементы SOLID45 и SOLID185) Указаны граничные условия. 3D визуализация
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XII-4 |
vk.com/club152685050ANSYS Mechanical. |Верификационныйvk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
Рис. 12.7 Изометрия. КЭ-модель узла из труб (элементы SHELL43 и SHELL181) Указаны граничные условия. 3D визуализация
Методика расчёта
Для обоих материалов используется модель пластичности – течения с билинейным кинематическим упрочнением. Расчет выполнялся методом Ньютона-Рафсона. Приложение нагрузки осуществлялось за 1 подшаг. Разложение матрицы жёсткости выполняется с помощью метода SPARSE.
Результаты расчёта
Полученные результаты расчетов сравниваются с данными NAFEMS [Источник] Для элементов SOLID45 и PIPE20 сравниваемый результат получен суммированием значений узловых сил Fz для узлов, принадлежащих плоскости Z = 0. Для элементов SHELL43, SHELL181, SOLID185 суммарные значения Fz , умноженные на 360° и поделенные на 6°.
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XII-5 |
vk.com/club152685050ANSYS Mechanical. |Верификационныйvk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
|
|
|
Сопоставление результатов расчёта. |
|
Таблица 12.1 |
|||
|
|
|
|
|
|
|||
Тип КЭ |
|
Начальное смещение |
Реакция, кгс |
|
|
δ,% |
||
|
|
Uz, мм |
Источник (теория) |
|
ANSYS |
|
||
|
|
|
|
|
|
|||
PIPE20 |
|
|
0,8128 |
464668,0 |
|
464668,1 |
|
0,000 |
|
|
1,2700 |
572443,0 |
|
575174,5 |
|
0,477 |
|
|
|
|
2,5400 |
572443,0 |
|
572444,7 |
|
0,000 |
SOLID45 |
|
|
0,8128 |
464668,0 |
|
463821,7 |
|
0,182 |
|
|
1,2700 |
572443,0 |
|
571402,0 |
|
0,182 |
|
|
|
|
2,5400 |
572443,0 |
|
571402,0 |
|
0,182 |
SHELL43 |
|
|
0,8128 |
464668,0 |
|
464455,4 |
|
0,046 |
|
|
1,2700 |
572443,0 |
|
572181,7 |
|
0,046 |
|
|
|
|
2,5400 |
572443,0 |
|
572181,7 |
|
0,046 |
SOLID185 |
|
|
0,8128 |
464668,0 |
|
463821,7 |
|
0,182 |
|
|
1,2700 |
572443,0 |
|
571402,0 |
|
0,182 |
|
|
|
|
2,5400 |
572443,0 |
|
571402,0 |
|
0,182 |
SHELL181 |
|
|
0,8128 |
464668,0 |
|
464455,4 |
|
0,046 |
|
|
1,2700 |
572443,0 |
|
572286,4 |
|
0,027 |
|
|
|
|
2,5400 |
572443,0 |
|
572296,3 |
|
0,026 |
Максимальная по абсолютной величине погрешность δ: |
|
|
|
|||||
PIPE20 |
|
δ = 0,477% |
|
|
|
|
|
|
SOLID45 |
δ = 0,182% |
|
|
|
|
|
||
SHELL43 |
δ = 0,046% |
|
|
|
|
|
||
SOLID185 |
δ = 0,182% |
|
|
|
|
|
||
SHELL181 |
δ = 0,046% |
|
|
|
|
|
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XII-6 |
vk.com/club152685050ANSYS Mechanical. |Верификационныйvk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
Пример 13 (VM14). Внецентренно сжатый стержень с учётом больших перемещений
Источник |
S. Timoshenko, Strength of Material, Part I, Elementary Theory |
|
and Problems, 3rd Edition, D. Van Nostrand Co., Inc., New York, |
|
NY, 1955, pg. 263, problem 1. Сопротивление материалов. |
|
Элементарная теория и практика |
Тип задачи: |
Статический расчёт НДС с учётом больших перемещений |
|
(геометрическая нелинейность) |
Тип верифицируемых КЭ: |
BEAM54 (2D 2-узловой балочный элемент) |
Входной файл: |
vm14.mac |
Постановка задачи
Рассматривается внецентренно сжатый стержень постоянного сечения. Крайние узлы стержня шарнирно закреплены и загружены сжимающими силами. Сечение стержня выполнено в форме швеллера.
Требуется определить горизонтальное перемещение середины стержня и максимальные растягивающие и сжимающие напряжения в середине стержня на гранях сечения.
Рис. 13.1 Расчетная схема
Физические характеристики
Модуль упругости E = 2,10924 106 кгc/см2 Коэффициент Пуассона ν = 0,3
Геометрические характеристики
Длина L = 304,8 см
Площадь поперечного сечения A=21,6774 см2 Момент инерции Iz=54,11 см2
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XIII-1 |
vk.com/club152685050ANSYS Mechanical. |Верификационныйvk.com/id446425943отчет. Том 2 (примеры из Verification Manual)
Расстояние от центра тяжести поперечного сечения стержня до его верхней грани (положительное направление локальной оси y') e = 1,4732 см
Расстояние от центра тяжести поперечного сечения стержня до его нижней грани (отрицательное направление локальной оси y') b = 4,2672 см
Смещение центра тяжести поперечного сечения стержня относительно его оси t=1,4732 см
Описание КЭ-модели
В силу симметрии конструкции моделируется половина расчётной схемы (от крайнего узла до середины стержня).
Ось КЭ-модели стержня располагается вдоль оси Y глобальной декартовой системы координат. Элементы имеют локальную систему координат, оси x’ и y' которой лежат в плоскости XY глобальной системы координат (или параллельной ей плоскости), причем ось x' ориентирована вдоль оси элемента.
Характерный размер элементов (длина) при применении элементов составил 38,1 cм. Количество узлов – 5, элементов – 4. Число степеней свободы 15.
Для решения данной задачи применялись 1 тип КЭ:
BEAM54 – плоский (двумерный) линейный элемент балки, имеющий 2 узла. Данный элемент имеет возможность учёта поперечного сдвига и эффекта упругого основания (опционально).
Граничные условия
Край стержня y=0 м
Ux = 0 Uy = 0 Rotz = 0
Нагрузки
Вертикальная сила Fy = -1814,4 кгс
Эксцентриситет приложения силы учитывался введением смещения центра тяжести сечения стержня относительно его оси.
ЗАО НИЦ СтаДиО (www.stadyo.ru stadyo@stadyo.ru), 2009 |
XIII-2 |