5.3. Визначаємо витрату пари на деаератор

На основі матеріального і теплового балансів визначаємо витрату пари на деаератор

, т/год. (4)

Д_хов – витрата хімічно очищеної води (конденсату); Д_пк – витрата конденсату, поверненого від споживача, Д_пк = φ_{п к}∙ Д_сп , т/год.

Д_хов = (1 – φ_{п к} )·Д_сп + Д_втр + Д_пр, т/год. (5)

Д_втр, Д_пр – відповідно, втрати пари в процесі роботи і на продувку, т/год.; за даними табл.3 Д_втр = α_втр∙Д_т, Д_пр = α_пр∙Д_т, але через те, що на даному етапі розрахунку Д_т невідоме, приймемо як нульове наближення (Д_втр.+ Д_пр.) = 15 т/год.; h'_д – ентальпія конденсату, що відповідає тиску в деаераторі (Р_д = Р_к),

h'_д = с_р · t′′_д = 4.19 · 143.6 = 601.7, кДж/кг, с_р = 4.19 кДж/кг∙К;

с_р- теплоємність води при сталому тиску; t′′_д - температура насичення при тиску в деаераторі. Для Р_д = 0.4 МПа визначаємо з h-s діаграми, t′′_д = 143.6 ºС; h'_хов – ентальпія доданої хімічно очищеної води, яка подається у деаератор,

h'_хов = с_р · t_хов = 4.19 · 30 = 125.7 кДж/кг,

t_хов – температура хімічно очищеної води, що подається у деаератор, приймаємо t_хов = 30 ºС; h'_к – ентальпія конденсату, що повертається від споживача пари,

h'_к = с_р · h_{п к} = 4.19 · 70 = 293.5 кДж/кг,

t_{п к} – температура конденсату, який після використання, повертає споживач тепла, задана в початкових умовах, див. табл. 3, t_{п к} = 70 ºС; h_к – ентальпія пари при тиску Р_к = 0.4 МПа в кінці процесу розширення, розрахована нами вище, h_к = 2648 кДж/кг,

Д_хов = (1 – 0.85) · 500 + 15 = 90 т/год.;

т/год.

5.4. Витрата пари на лінії протитиску

Цю величину знаходимо, керуючись схемою на рис. 2 та виразом (1),

Д_{п т} = Д_д + Д_сп = 85 + 500 = 585 т/год. (6)

5.5. Визначення середньої температури конденсату в умовному регенеративному підігрівачі змішувального типу, приймаємо t_{ж в} = 250 ºС, взагалі цю величину розраховують за формулою t_{ж в} = 0.78·t"(P_o),

, ºС,

t_{ж в} – температура живильної води.

5.6. Визначаємо тиск в усередненому регенеративному відборі за кривою стану насиченої пари (прийнято, що РП змішуваного типу)

Р_{с р} = F(t_{с р}) = 1.46 МПа. (7)

5.7. Визначаємо ентальпію усередненого регенеративного відбору пари

Її знаходимо з „h-s” діаграми дійсного процесу (точка перетину ліній дійсного процесу розширення пари в турбіні з ізобарою Р_{с р})

h_{с р} = 2760 кДж/кг.

5.8. Витрата пари усередненого регенеративного підігрівача

Для цього щоб знайти витрату пари усередненого підігрівача, складаємо тепловий баланс теплообмінного апарата

η_{т а} ∙ Д_{с р} ∙(h_{с р} - h'_{ж в}) = (Д_пт + Д_втр + Д_пр)·( h'_{ж в} - h'_д), (8)

звідки

т/год. (9)

h'_ж.в. = t_ж.в. · с_р = 250 · 4.19 = 1047.5 кДж/кг,

h'_{ж в} - ентальпія живильної води; η_{т а} – ККД теплообмінного апарата, приймаємо η_{т а} = 0.98.

т/год.