![](/user_photo/_userpic.png)
- •С.Н. Зеленов, п.В. Семашко судовые энергетические установки. Главные судовые передачи
- •Isbn 978-5-502-01096-2 © Нижегородский государственный
- •Оглавление
- •1. Совместная работа винта и двигателя.
- •Введение
- •1. Совместная работа гребного винта и главного двигателя. Согласование их характеристик
- •1.1. Согласование путем изменения характеристик винта
- •Внутреннего сгорания
- •По ограничительной характеристике
- •1.2. Согласование путем применения врш
- •1.3. Согласование путем применения редуктора
- •2. Назначение и классификация судовых передач
- •3. Обоснование и выбор типа передачи
- •3.1. Прямая передача
- •3.2. Механическая передача
- •3.2.1. Редукторная передача
- •С двумя среднеоборотными дизелями
- •3.2.2. Реверс-редукторная передача
- •3.2.3. Поворотные винторулевые колонки
- •3.3. Гидравлические передачи
- •3.4. Электрические передачи
- •3.5. Комбинированные передачи
- •4. Определение параметров и выбор редуктора
- •4.1. Порядок выбора редуктора
- •4.2. Выбор типа редуктора
- •4.2.1. Редукторы для одномашинных агрегатов
- •С расположением осей валов в одной горизонтальной плоскости
- •С расположением осей валов в одной вертикальной плоскости
- •С внутренним раздвоением передаваемой энергии
- •4.2.2. Редукторы для многомашинных агрегатов
- •И пятиколёсного (б) исполнения для двухмашинного дра
- •Многодисковыми сцепными муфтами и двумя валоотборами:
- •С двумя отборами мощности на валогенераторы
- •4.3. Технические характеристики редукторов для одномашинных агрегатов
- •4.3.1. Одноступенчатые вертикальные редукторы
- •Основные размеры и массы редукторов hsu
- •Основные размеры, масса и допустимый максимальный упор редукторов aus
- •4.3.2. Двухступенчатые соосные редукторы
- •Основные размеры, масса и допустимый максимальный упор редукторов типа rv
- •Основные размеры редукторов hsc
- •4.4. Определение параметров редуктора и выбор его из типоразмерных рядов
- •Основные размеры , масса и допустимый максимальный крутящий момент редукторов типа rc
- •Ширины (б) и массы (в) судовых одномашинных редукторов с внешним зацеплением
- •Габаритные размеры, мм, планетарных редукторов
- •Характеристики типоразмерного ряда передач типа aus
- •Исходные данные для выбора редуктора для двигателя 14v25/30
- •Исходные данные для выбора редуктора для двигателей 14v28/32н и 7l32/40
- •Характеристики выбранных передач типа hsu
- •5. Определение параметров и выбор элементов электропередач
- •Вращения вала
- •6. Определение параметров элементов гидропередач
- •7. Выбор соединительных муфт
- •7.1. Общие сведения и классификация муфт
- •7.2. Параметры и выбор муфт
- •Характеристики высокоэластичных муфт типа Спирофлекс
- •Шинно - пневматической муфты Итон с размещенной внутри нее упругой муфтой Гейслингер:
- •Основные данные шинно-пневматических муфт
- •Шинно-пневматической муфты осевого действия и упругой муфты типа Гейслингер:
- •Характеристики электромагнитных муфт фирмы аеg
- •Комбинированных муфт от передаваемого крутящего момента
- •Заключение
- •Библиографический список
- •603950, Г. Нижний Новгород, ул. Минина, 24.
Исходные данные для выбора редуктора для двигателя 14v25/30
Наименование переменной |
Обозначение |
Размерность |
Значение |
Частота вращения винта |
NW |
об/мин |
159 |
Частота вращения двигателя на режиме МДМ |
NLI |
об/мин |
1000 |
Мощность двигателя на режиме МДМ |
NEL1 |
кВт |
3080 |
Приведем результаты выбора редуктора из ряда HSU для СОД 14V25/30, полученные с помощью модели WYB_HSU.
Принят редуктор фирмы «Таске» типа HSU:
- типоразмер TRR = 900;
- передаточное число IRED = 6,29;
- развиваемый момент MRED = 3,08 кВт/мин-1;
- допустимый момент MDOP = 3,55 кВт/мин-1.
Для двигателей 14V28/32H и 7L32/40 исходные данные приведены в табл. 4.11. В результате применения модели WYB_HSU получены результаты выбора редуктора из ряда HSU для СОД 14V28/32H и 7L32/40, приведенные далее.
Принят редуктор фирмы «Таске» типа HSU:
- типоразмер TRR = 1000;
- передаточное число IRED = 6.25;
- развиваемый момент MRED= 4,11 кВт/об/мин;
- допустимый момент MDOP = 4,78 кВт/об/мин.
Таблица 4.11
Исходные данные для выбора редуктора для двигателей 14v28/32н и 7l32/40
Наименование переменной |
Обозначение |
Размерность |
Значение |
Частота вращения винта |
NW |
об/мин |
120 |
Частота вращения двигателя МДМ |
NLI |
об/мин |
750 |
Мощность двигателя на режиме МДМ |
NEL1 |
кВт |
3080 |
Момент увеличился в связи со снижением частоты входного вала, в результате был принят больший типоразмер, нежели для двигателя 14V25/30. Характеристики выбранных редукторов приведены в табл. 4.12.
Таблица 4.12
Характеристики выбранных передач типа hsu
Типоразмер |
L |
B |
H |
G |
HSN 900 |
1900 |
2160 |
2550 |
14,5 |
HSN 1000 |
2100 |
2380 |
2830 |
19,75 |
В табл. 4.9 обозначены: типоразмер - обозначение типоразмера: буквенный код - принадлежность к ряду HSU и цифровой код - межцентровое расстояние в сантиметрах; L - длина без учета входного вала, мм; В - ширина габаритная, мм; Н - высота габаритная, мм; G - сухая масса, т. Так как мы приняли реально существующие типоразмеры передач, то частота выходного вала, а значит, и частота вращения винта и валопровода изменились: для ПК с двигателем 14V25/30 - до 159 об/мин и для двигателей 14V28/32H и 7L32/40 до - 120 об/мин.
Выполним анализ влияния этого фактора на пропульсивный коэффициент движителя. Результаты расчетов характеристик винта при заданных частотах N1 представлены в следующем виде:
DW = 3,9519. LP = 0,4138. P = 318,07.
VA = 8,4312. KT = 0,1812. KDE= 1,6909.
KW = 0,5123. СТА = 2,6940. IQ = 0,9695.
WT = 0,3514. TP = 0,2140. KPR = 0,6404.
N1 = 159.
DW = 4,5703. LP = 0,4891. P = 324,06.
VA = 8,6985. KT = 0,1812. KDE = 1,9554.
KW = 0,5572. СТА = 1,9282. IQ = 0,9719.
WT = 0,3309. TP = 0,2285. KPR = 0,6610.
N1 = 120.
Видно, что при выборе реально существующих передач пропульсивный коэффициент для ПК с СОД 14V25/30 снизился с 67 до 64%, то есть на 3% абсолютных.
Полученное для ПК с СОД 14V28/32H и 7L32/40 - это снижение меньше и составляет1%.
Указанное снижение пропульсивного коэффициента является следствием увеличения частоты и соответствующего уменьшения диаметра винта.