- •1 Задачи изучаемые в курсе строи.Мех.
- •2 Расчётные схемы сооружений, основные этапы её составления классиф. Расчёт.Схем.
- •3 Основные гипотизы их последствия моделирования связеи между эле-ми моделирование опор.
- •4 Геометр. Анализ схемы опред усилии метод сечении правило знаков.
- •5 Расчёт статич опред рам эпюры и усилия.
- •6 Многопролёт балки порядок расчёта.
- •7 Фермы.Гипотизы.Метод вырез узлов,метод моментнои точки и граф метод.
- •8 Распорные системы опред опорных реак и усилия в 3-ёх шарн арках рачиональная схема 3-ёх шарн арки.
- •9 Подвижные нагрузки линии влияния реакций и усилий в балках.
- •13 Задачи решаемые с использованием лв опред усилии
- •14 Определение невыгодного положения подвиж нагр.Связанные силы равномернораспр нагр на уч-ах произвольнои длины.
- •10 Линии влияния внутренних усилий в многопролетных балках
- •11 Лв в степжнях фермы.
- •12 Линии влияния в арках.
- •15 Работа внутр сил теорема клаиперона взамозависимость перемещения от работы.
- •16 Формула мора порядок определения перемещений от внеш сил.
- •17 Яастный случаи применения интегр мора для балок,рам,ферм и арок.
- •18 Статич неопред системы. Их свойства кол-во лишних связеи.
- •19 Метод сил.Основная система.Каноничесие уравнения и и х физ.Смысл.
- •20 Методы устранения лишних связей.
- •21 Порядок расчёта рам методом сил.
- •22 Неразрезные балки.Ур-ние 3-ёх мом-тов,порядок расчёта.
- •23 Неразрезные балки.Метод фокусных отношении порядок расчёта.
- •24 Особенности метода сил при расчёте статич неопред ферм.
- •25 Статич неопред арки примен метода сил
- •26 Метод перемещ.Кол-во неизвест основная система канонич ур-ния и их физич. Смысл.
- •30 Комбинированный метод.
- •31 Смешанный метод.
- •32 Устоичивость.Устоич положения.Устоич форм равновесия.Критич сила.Суть расчёта на устоич.
- •33 Методы решения задач на устоичивость.Степень свободы.
- •34 Статич метод.
- •35 Динамический и энергетич. Методы.
- •36 Решения задачи изгиб балки в форме начальных параметров.
- •37 Опред критич сил для стержня при разных условиях опирания.
- •38 Опред опорных реак сжатых стержнеи при вынужд перемещ опор.
- •39 Устоич рам гипотизы порядок расчёта.
- •40 Устоич стержня в упругои среде
- •41 Устоичивость форм равновесия при чистом изгибе.
- •42 Динамич нагр.Св-ва классиф. Степень динамич свободы.
- •43 Методы решения динам задач.Статич,энергетич.
- •44 Диф урав-ия системы с однои степ свободы.
- •45 Свобою колеб. Системы с однои степ свободы.
- •46 Колебания системы с одной степенью свободы с учетом сил сопротивления
- •47 Вынужденные колебания системы с одной степенью свободы с учетом сил сопротивления при гармоническом возбуждении.
- •48 Эффект резонанса
- •49 Свободные колебания системы с конечным числом степенени свободы.
- •50 Частные решения уравнения свободных колеб для систем
- •51 Уравнение частот собств значении матрица
- •53 Нужд колеб под воздеств. Гармонич нагруз.Опред усилии.
- •52 Формы колеб,ортогональность форм колеб.
48 Эффект резонанса
Н а рис. 2.8 показаны графики изменения динамического коэффициента при некоторых значениях неупругого сопротивление , называемые в литературе амплитудно-частотными характеристиками системы.
При совпадении частот собственных колебаний системы и вынужденных, как видно на графиках, наступает резонанс колебаний. Динамический коэффициент при будет определяться выражением: .
Так как , то при резонансе амплитуды колебаний резко возрастут, но не становятся бесконечными. Оказалось, что не смотря на относительную малость неупругих сил сопротивления, они играют важную роль при резонансных и близких к ним колебаниях. Следовательно, их учет необходим в резонансной зоне, а вне ее их влиянием можно пренебречь.
49 Свободные колебания системы с конечным числом степенени свободы.
В первом приближении, практически любое сооружение можно представить как систему с одной степенью свободы. Тогда описание ее движения сведется к одному дифференциальному уравнению, ранее нами уже исследованному. В некоторых случаях такой подход оправдан, когда достоверность работы подобной модели подтверждена другими способами – экспериментально, более точными моделями и т.д. Однако, в большинстве случаев, динамические реакции зданий и сооружений не могут адекватно быть описаны одномассовой моделью.
Р ассмотрим систему, обладающую конечным числом степеней свободы (рис. 3.1) – , поведение которой описывается соответственно независимыми параметрами перемещений каждой массы , , …, .
Пусть в некоторый момент времени система выведена внешней нагрузкой из состояния равновесия и затем совершает свободные колебания.
Перемещение любой массы в произвольный момент времени , основываясь на принципе независимости действия сил, можно представить в следующем виде:
, где
– сила инерции -й массы;
– перемещение -й массы по направлению действия инерционной силы , вызванное единичной силой инерции -й массы ( ).
С учетом того, что силы инерции для системы с степенями свободы получим следующую систему дифференциальных уравнений, описывающих движение каждой массы: ,
где
и вычисляются, как обычно, по формуле Мора: .
Решение полученной системы дифференциальных уравнений будем искать в виде (вспомним исследования свободных колебаний системы с одной степенью свободы без учета сил сопротивления): .
Подставив принятое решение в разрешающие дифференциальные уравнения, получим следующую систему однородных алгебраических уравнений, описывающих свободные колебания системы с степенями свободы (переходим от непрерывных параметров к дискретным): .
Тривиальное решение полученной системы алгебраических уравнений отвечает равенству нулю амплитуд колебаний ( ), т.е. случаю, когда система находится в покое.
Существование отличных от нуля амплитуд колебаний возможно лишь при условии равенства нулю определителя алгебраической системы уравнений, т.е.: .
Раскрыв определитель, получим уравнение частот, называемое часто в литературе вековым уравнением. Оно представляет, в общем виде, алгебраический многочлен -й степени: , где
;
– коэффициенты, определяемые как: – сумма всех диагональных элементов матрицы , где ; – сумма всех диагональных миноров второго порядка матрицы ; – сумма всех диагональных миноров третьего порядка матрицы и т.д.;
– определитель матрицы.
Корни нелинейного векового уравнения являются характеристиками частот колебаний. Сами частоты найдутся из условия:
.
Частоты, расположенные в порядке возрастания, образуют спектр частот. Каждой частоте отвечает своя форма колебаний. Для определения амплитуд колебаний , отвечающей частоте задаются любой из амплитуд, принимая ее единичной, отбрасывают одно из уравнений колебаний и получим возможность найти амплитуды колебаний с точностью до некоторого постоянного множителя.
Проверкой правильности решения задачи о свободных колебаниях системы с конечным числом степеней свободы служит условие ортогональности форм колебаний: , где
– матрица масс, ;
– вектор амплитуд -й формы колебаний; ;
– вектор амплитуд -й формы колебаний; .
Для практических целей часто бывает достаточно найти наименьшую частоту, представляющую наибольшую опасность с точки зрения резонанса с вибрационной нагрузкой. Низшую частоту свободных колебаний называют частотой основного тона колебаний. Следующий по порядку тон колебаний называют первым обертоном и т.д.
При или уравнение частот решается точно. При аналитическое решение затруднительно или вообще невозможно. В этом случае прибегают к численным методам определения собственных значений матрицы и собственных векторов .
Другим подходом, облегчающим решение проблемы является такой выбор независимых переменных , , …, , при котором все побочные коэффициенты . В этом случае система уравнений колебаний распадется на независимых уравнений, содержащих только главные перемещения. В этом случае , , …, называют главными координатами, а отвечающие им формы колебаний – главными формами колебаний.
Частоты главных форм колебаний находятся по формулам: .
Однако выбор главных координат для системы с большим числом степеней затруднителен и практикуется в основном для систем с двумя степенями свободы.